Abstract
摘要：為獲得流動(dòng)性能和噪聲性能的優(yōu)化，對(duì)多翼離心風(fēng)機(jī)葉片、進(jìn)口集流器和蝸舌進(jìn)行了改進(jìn)，并采用CFD數(shù)值模擬軟件FLUENT對(duì)這些機(jī)型進(jìn)行了模擬計(jì)算，通過對(duì)其流場(chǎng)進(jìn)行對(duì)比分析得到了兩臺(tái)流動(dòng)和噪聲性能均比原風(fēng)機(jī)顯著提高的機(jī)型。
關(guān)鍵詞：多翼離心風(fēng)機(jī)；降噪；葉片型式；集流器型式；斜蝸舌；CFD數(shù)值模擬
中圖分類號(hào)：TH432 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B
Improving and Noise Reduction of Multi-Blade Centrifugal Fan for Automotive Air Conditioner
Abstract: For the purpose of obtaining the optimization of flow and noise performances, the structure of blade, inlet bell mouth and volute tongue of multi-blade centrifugal fan are improved. And the CFD numerical simulation software FLUENT is adopted to simulate and calculate these fans. After comparing and analyzing the flow field, it is obtained two fans whose flow and noise performances are optimized significantly compared to the original fans. 
Key words: multi-blade centrifugal fan; noise reduction; blade type; bell mouth type; inclined volute tongue; CFD numerical simulation
0 引言
　　多翼離心風(fēng)機(jī)由于具有較大的壓力系數(shù)和流量系數(shù)以及較緊湊的結(jié)構(gòu)被應(yīng)用于汽車空調(diào)系統(tǒng)中。汽車空調(diào)在運(yùn)行時(shí)特別是全功率運(yùn)行時(shí)，如果噪聲較大，會(huì)影響車內(nèi)的舒適性，從而降低汽車品牌的競(jìng)爭(zhēng)力。因此本文的主要任務(wù)是對(duì)汽車空調(diào)用多翼離心風(fēng)機(jī)進(jìn)行改進(jìn)，以求流動(dòng)性能和噪聲性能都得到優(yōu)化。
1 多翼離心風(fēng)機(jī)改進(jìn)設(shè)計(jì)
　　本文擬通過兩種途徑來優(yōu)化風(fēng)機(jī)流動(dòng)性能，降低其噪聲：一是通過改變多翼離心風(fēng)機(jī)的形狀，如改進(jìn)風(fēng)機(jī)蝸舌；二是通過改變多翼離心風(fēng)機(jī)的結(jié)構(gòu)來提高它的壓升，從而降低風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，如改進(jìn)風(fēng)機(jī)的葉片和進(jìn)口集流器。
1.1 葉片改進(jìn)
1.1.1 單圓弧葉片及響應(yīng)面優(yōu)化
　　單圓弧葉片因設(shè)計(jì)容易，制造簡(jiǎn)單，常被多翼離心風(fēng)機(jī)采用^[1] ，如果葉片進(jìn)出口角選取合適的話，單圓弧葉片風(fēng)機(jī)可以取得較好的性能。
　　在葉片的進(jìn)口安裝角β_1A和出口角安裝角β_2A以及葉輪內(nèi)徑D₁、葉輪外徑D₂確定之后，圓弧葉片的曲率半徑R可按下式計(jì)算：

　　　　

　　上式中k為設(shè)計(jì)變量的個(gè)數(shù)，當(dāng)設(shè)計(jì)變量為兩個(gè)時(shí)，式（4）簡(jiǎn)化為式（5）：

　　　y=β₀＋β_１x₁+β₂x₂+β₃x₁²+β₄x₂²+β₅x₁x₂ 　　（５）

　　對(duì)上式做以下變換：x₃=x₁²,x₄=x₂²,x₅=x₁x₂,則式（５）可變?yōu)椋?/p>

　　y=β₀＋β_１x₁+β₂x₂+β₃x₃+β₄x₄+β₅x₅        (6)

　　若試驗(yàn)的總次數(shù)為n,則式（６）可以表示為如下矩陣型式：

　　多翼離心風(fēng)機(jī)采用斜蝸舌降噪的主要機(jī)理是：葉輪出口尾跡和蝸舌相互作用產(chǎn)生的非定常壓力脈動(dòng)，由于斜蝸舌的傾斜結(jié)構(gòu)會(huì)產(chǎn)生一定的相位差，具有相位差非定常力相互疊加，其產(chǎn)生的噪聲結(jié)果必定小于采用直蝸舌沒有相位差的噪聲疊加結(jié)果。
2 數(shù)值模擬及流場(chǎng)分析
　　在GAMBIT中對(duì)多翼離心風(fēng)機(jī)建立模型并進(jìn)行網(wǎng)格劃分，為了提高網(wǎng)格的質(zhì)量，將整個(gè)風(fēng)機(jī)的計(jì)算域分為了進(jìn)口集流器、輪轂、葉輪流道區(qū)域以及蝸殼四個(gè)部分，每一個(gè)部分的網(wǎng)格都單獨(dú)劃分。對(duì)于像蝸舌處流動(dòng)比較復(fù)雜的區(qū)域，可以進(jìn)行網(wǎng)格加密。本文中多翼離心風(fēng)機(jī)整體網(wǎng)格數(shù)約為300萬(wàn)，且風(fēng)機(jī)模擬結(jié)果的網(wǎng)格無關(guān)性已經(jīng)得到證明。
　　通過多次模擬對(duì)比，最終找出了最合適的計(jì)算模型:湍流模型選擇標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型，壓力-速度耦合算法選擇SIMPLE算法，動(dòng)量方程、湍流動(dòng)能和湍流耗散均采用二階迎風(fēng)格式離散，進(jìn)口條件為速度進(jìn)口條件，出口條件為壓力出口條件，葉輪區(qū)域采用旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系，計(jì)算殘差定為10^-6。
2.1 葉片和集流器改進(jìn)數(shù)值模擬
　　首先模擬了20組單圓弧葉片風(fēng)機(jī)，它們的進(jìn)口安裝角β_1A依次為55°、60°、65°、70°和75°，對(duì)應(yīng)每個(gè)進(jìn)口安裝角β_1A，出口安裝角β_2A分別為155°、160°、165°和170°。
　　在單圓弧葉片風(fēng)機(jī)數(shù)值模擬結(jié)果的基礎(chǔ)上，選取靜壓升為設(shè)計(jì)目標(biāo)，葉片進(jìn)口安裝角β_1A和葉片進(jìn)口安裝角β_2A為設(shè)計(jì)因素，采用響應(yīng)面優(yōu)化方法對(duì)單圓弧葉片風(fēng)機(jī)進(jìn)行了優(yōu)化，得到了最優(yōu)機(jī)型的進(jìn)口安裝角β_1A為63.1°，出口安裝角為170°，命名為風(fēng)機(jī)xym，其靜壓升比原風(fēng)機(jī)的靜壓升提高了73.1Pa。
　　然后模擬計(jì)算了40組雙圓弧葉片風(fēng)機(jī)，它們的進(jìn)出口安裝角范圍和單圓弧葉片風(fēng)機(jī)相同，對(duì)比分析模擬結(jié)果后，選定了最優(yōu)的雙圓弧葉片風(fēng)機(jī)進(jìn)口安裝角β_1A為55°，出口安裝角β_2A為170°，葉片的兩個(gè)圓弧半徑比δ(δ=R_k2/R_k1)為2，圓心角α₁為80°，將該風(fēng)機(jī)命名為shuang49，其靜壓升比原風(fēng)機(jī)的靜壓升提高了74Pa。
　　由于改進(jìn)風(fēng)機(jī)的葉片型線是期望提高風(fēng)機(jī)的靜壓升來減小其轉(zhuǎn)速，以降低噪聲，因此風(fēng)機(jī)的靜壓升提高值是在所有葉片型式中篩選最優(yōu)葉片的標(biāo)準(zhǔn)；因此可見風(fēng)機(jī)shuang49采用的雙圓弧葉片型式是最優(yōu)葉片型式。
　　在風(fēng)機(jī)shuang49的雙圓弧葉片基礎(chǔ)上，本文又對(duì)風(fēng)機(jī)的進(jìn)口集流器進(jìn)行了改進(jìn)， 模擬計(jì)算12臺(tái)采用偏心安裝集流器的風(fēng)機(jī)和12臺(tái)采用橢圓型集流器的風(fēng)機(jī)。在對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析后，這24組風(fēng)機(jī)中的最優(yōu)機(jī)型為采用偏心比ε₁和ε₂均為0.067，偏心角θ為0°的橢圓型集流器風(fēng)機(jī)，命名為inlet6，其靜壓升提高值比原風(fēng)機(jī)靜壓升提高了115.4Pa。
　　分別在風(fēng)機(jī)inlet6和原風(fēng)機(jī)中截取了x=0的截面，圖3為這兩個(gè)截面處的流線圖�？梢钥闯�，風(fēng)機(jī)inlet6在葉輪進(jìn)口的渦旋面積比原風(fēng)機(jī)有所減小，風(fēng)機(jī)inlet6的有效流通面積約為葉輪進(jìn)口面積的2/3，而原風(fēng)機(jī)的有效通流面積僅為葉輪進(jìn)口面積的1/4左右，所以風(fēng)機(jī)inlet6的流動(dòng)性能比原風(fēng)機(jī)更好，其噪聲情況也有所優(yōu)化。

　　當(dāng)風(fēng)機(jī)inlet6的轉(zhuǎn)速減小到2 825r/min時(shí)，靜壓升和原機(jī)型相差不大，因此轉(zhuǎn)速可以由原來的3 000r/min減少約175r/min，其噪聲可大大降低。
2.2 蝸舌改進(jìn)數(shù)值模擬
　　共設(shè)計(jì)了21臺(tái)斜蝸舌風(fēng)機(jī)，其葉片采用了風(fēng)機(jī)shuang49的雙圓弧葉片型線，但其集流器型式和原風(fēng)機(jī)相同。經(jīng)過對(duì)模擬結(jié)果的對(duì)比分析，選出了最優(yōu)機(jī)型，命名為風(fēng)機(jī)in-xie10，該風(fēng)機(jī)輪蓋處蝸舌半徑r₁為9.8mm，輪盤處蝸舌半徑r₂為15.7mm，輪蓋處蝸舌最小間隙為10.25mm，蝸舌傾角為6°，其靜壓升提高值比原風(fēng)機(jī)靜壓升提高了51.2Pa。
　　分別在風(fēng)機(jī)in-xie10和原風(fēng)機(jī)內(nèi)選取了垂直于旋轉(zhuǎn)軸的2個(gè)回轉(zhuǎn)面y=0.02m，y=0.04m，并給出了蝸舌附近的靜壓梯度圖，見圖5和圖6。風(fēng)機(jī)in-xie10在相應(yīng)截面蝸舌附近壓力梯度比原風(fēng)機(jī)要�。灰虼丝梢缘贸鲲L(fēng)機(jī)in-xie10氣流對(duì)蝸舌表面的非定常力比較弱，其產(chǎn)生的噪聲也較小。
 

　　可以看出，風(fēng)機(jī)in-xie10不但采用斜蝸舌可以降低噪聲，其葉片性能提高后,PVC水簾廠家，其轉(zhuǎn)速也可以由3 000r/min降低125r/min左右；因此其噪聲可以進(jìn)一步降低。
3 結(jié)論
　　本文提出了多翼風(fēng)機(jī)葉片型線、進(jìn)口集流器和蝸舌的改進(jìn)方法， 對(duì)改進(jìn)后機(jī)型進(jìn)行了CFD數(shù)值模擬，并對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析，最后得到了兩個(gè)優(yōu)化的風(fēng)機(jī)機(jī)型。
　　1） 以20組單圓弧葉片風(fēng)機(jī)的模擬結(jié)果為樣本，通過響應(yīng)面方法進(jìn)行優(yōu)化，得到了最優(yōu)機(jī)型的進(jìn)口安裝角β_1A為63.1°，出口安裝角β_2A為170°，該機(jī)型性能比樣本模型和原機(jī)型均有提高，證明響應(yīng)面優(yōu)化的方法可以用來進(jìn)行風(fēng)機(jī)葉片型線的優(yōu)化。
　　2） 模擬計(jì)算了葉片圓弧半徑R₁為6.7mm， R₂為13.4mm的雙圓弧葉片風(fēng)機(jī)，結(jié)果表明其性能比原風(fēng)機(jī)得到了大幅的提升，因此可以說明具有較大圓弧半徑的雙圓弧葉型多翼離心風(fēng)機(jī)可以產(chǎn)生良好的空氣動(dòng)力特性與低噪聲特性。
　　3） 橢圓型進(jìn)口集流器作為偏心安裝的一種特殊形式，在合適的參數(shù)下，能夠顯著地優(yōu)化風(fēng)機(jī)靠近輪蓋處葉輪進(jìn)口的流動(dòng)性能和噪聲性能。本文中，最優(yōu)的橢圓型集流器的偏心比ε₁和ε₂均為0.067，偏心角為0°，該風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)口處的渦旋面積比原風(fēng)機(jī)明顯減小。
　　4） 多翼離心風(fēng)機(jī)采用傾斜蝸舌代替?zhèn)鹘y(tǒng)直蝸舌，可以使作用在蝸舌上的非定常壓力脈動(dòng)產(chǎn)生一定的相位差，其相互疊加后壓力脈動(dòng)情況減弱，使噪聲降低。

　　　　　　　　　　　　　　　　　參 考 文 獻(xiàn)

[1] 羅嘉陶，王嘉冰.多翼離心通風(fēng)機(jī)葉片翼型的研究[J]．風(fēng)機(jī)技術(shù)，2004(3)：20-22．
[2] 王曉鋒，席光，王尚錦.響應(yīng)面方法在葉片擴(kuò)壓器優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用研究[J].工程熱物理學(xué)報(bào)，2003，24(3)：391-394．
[3] Seog Young Han, Joo Sung Maeng.Shape Optimization of Cutoff in a Multi-blade Fan/Scroll System Using Response Surface Methodology[J].2011:87-98.
[4] 王湛.雙圓弧葉片多翼風(fēng)機(jī)內(nèi)流場(chǎng)的數(shù)值模擬及葉型研究［D］．山東：山東大學(xué)，2007．
[5] N Montazerin,A Damangir. Inlet induced flow in squirrel-cage fans[J].2000(214):243-253.
[6] 溫選鋒，楊昕，祁大同.橢圓形進(jìn)口集流器對(duì)多翼離心風(fēng)機(jī)性能影響的實(shí)驗(yàn)研究[J].西安交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2011，45(11)：y1-y7．
[7] 王嘉冰，區(qū)穎達(dá)，吳克啟.空調(diào)風(fēng)機(jī)葉道內(nèi)旋渦流動(dòng)分析及進(jìn)氣口偏心的影響[J].工程熱物理學(xué)報(bào)，2005，26(6)：951-953．
[8] 宮武旗，呂偉領(lǐng)，席光.前向多翼式離心風(fēng)機(jī)蝸舌附近流場(chǎng)的PIV試驗(yàn)研究[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2005，41(1)：166-171．
[9] 游斌，周撥，吳文新.多翼風(fēng)機(jī)新型斜蝸殼和常規(guī)直蝸殼的對(duì)比研究[J].工程熱物理學(xué)報(bào)，2006，27(2)：235-237．

鋒速達(dá)負(fù)壓風(fēng)機(jī)-大北農(nóng)集團(tuán)巨農(nóng)種豬示范基地風(fēng)機(jī)設(shè)備水簾設(shè)備供應(yīng)商！臺(tái)灣九龍灣負(fù)壓風(fēng)機(jī)配件供應(yīng)商！ 主要產(chǎn)品豬舍通風(fēng)降溫,豬棚通風(fēng)降溫,豬場(chǎng)通風(fēng)降溫,豬舍風(fēng)機(jī),養(yǎng)殖地溝風(fēng)機(jī),豬舍地溝風(fēng)機(jī),豬舍多少臺(tái)風(fēng)機(jī),廠房多少臺(tái)風(fēng)機(jī),車間多少臺(tái)風(fēng)機(jī),豬舍什么風(fēng)機(jī)好,廠房什么風(fēng)機(jī)好,車間什么風(fēng)機(jī)好,多少平方水簾,多大的風(fēng)機(jī),哪個(gè)型號(hào)的風(fēng)機(jī) 相關(guān)的主題文章:

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