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風機安裝與維護
廠房通風_離心風機葉輪葉片出口角設計方案如何選擇適當風量關于
在設計離心風機時，關鍵就是掌握好葉輪葉片出口角β2A的確定。
根據(jù)葉片出口角β2A的不同，可將葉片分成三種型式即后彎葉片(β2A<90℃)，徑向出口葉片(β2A=90℃)和前彎葉片(β2A＞90℃)。
三種葉片型式的葉輪，目前均在風機設計中應用。前彎葉片葉輪的特點是尺寸重量小，價格便宜，而后彎葉片葉輪可提高效率，節(jié)約能源，故在現(xiàn)代生產的離心風機中，特別是功率大的大型風機多數(shù)用后彎葉片。
現(xiàn)代前彎葉片風機效率，比老式產品已有顯著提高，故在小流量高壓力的場合或低壓大流量場合中仍廣為采用。
徑向出口葉片在我國已不常用，在某些要求耐磨和耐腐蝕的風機中，常用徑向出口直葉片。
離心風機葉輪設計時還必須考慮到比轉速與葉片型式存在一定的關系(例表4)，故在確定葉片出口角的同時，必須綜合考慮三種葉片型式對壓力、徑向尺寸和效率的影響，再綜合表1和表4之后確定。
正確確定了離心風機葉輪葉片出口角β2A將為葉輪其它主要幾何尺寸的確定奠定了堅實的基礎，從而對整臺離心風機的性能起著關鍵的作用。
應不同地區(qū)不同客戶，制造廠有義務指導客戶如何選擇適當風量，茲將風量選擇方法，介紹如下：
首先必須了解一些已知條件：
1.1卡等于1g重0℃的水使其溫度上升1℃所需的熱量。
2.1瓦特的功率工作1秒鐘等于1焦爾。
3.1卡等于4.2焦爾
4.空氣的定壓(10mmAq)比熱(Cp)=0.24(Kcal/Kg℃)
5,負壓風機報價.標準狀態(tài)空氣：溫度20℃、大氣壓760mmHg 、濕度65%的潮濕空氣為標準空氣，此時 單位體積空氣的重量（又稱比重量）為1200g/M*3
6.CMM、CFM都是指每分鐘所排出空氣體積，前者單位為立方米/每分；后者單位為立方英呎/每分鐘。1CMM=35.3CFM。
2, 公式推算
一、 得知：風扇總排出熱量(H)=比熱(Cp )×重量(W)×容器允許溫升(△Tc)
因為：重量W=(CMM/60) ×D=單位之間(每秒)體積乘以密度
=(CMM/60)·1200g/M*3
=(Q/60) ×1200g/M*3
所以：總熱量(H)=0.24(Q/60) ·1200g/M*3·△Tc
二、 電器熱量(H)=( P[功率] t [秒] )/4.2
三、 由一、二得知: 0.24(Q/60) ·1200g/M*3·△Tc=(P·t)/4.2
Q=(P×60)/1200·4.2·0.24·△Tc
Q=0.05P/△Tc……………………………………………… (CMM)
=0.05·35.3 P/△Tc=1.76 P/△Tc…………………………(CFM)
四、 換算華氏度數(shù)為：Q=0.05·1.8 P/△Tf=0.09 P/△Tf………………………(CMM)
=1.76·1.8 P/△Tf=3.16 P/△Tf&hellip,廠房排風機;………………………(CFM)
3, 范例
例一：有一電腦消耗功率150瓦，風扇消耗5瓦，當夏季氣溫最噶30℃，設CPU 允許工作60℃，所需風扇風量計算如下：
P=150W+5W=155W；△Tc=60-30=30
Q=0.05×155/30=0.258CMM=9.12CFM(為工作所需風量)
所以,應選擇實際風量為Qa之風扇
例二：有一SWITCHING電源供應器消耗功率250瓦，風扇消耗20瓦，當?shù)叵募練鉁刈罡?5℃，設該供應器允許工作95℃，所需風扇風量計算如下：
P=250W+20W=270W；△Tf=95-55=40
Q=0.09×270/40=0.6075CMM=21.44CFM(為工作所需風量)
所以,應選擇實際風量為Qa之風扇
關于改變葉輪轉速調整離心通風機工作點的探討問題！
在礦井開采過程中，隨著并下巷道的掘進延伸及采區(qū)工作面數(shù)目的增加，通風網(wǎng)絡阻力也將不斷增加。并且隨著產量的增加,生產負壓風機，礦井瓦斯涌出量也隨著增加。為了適應這種變化，應當根據(jù)需要調整風機的工況點。
眾所周知離心式通風機常用的調整工況點的方法有三種：改變葉輪轉速調整法、前導器調整法。
閘門節(jié)流法一般在風機投入運行后進行，并且調節(jié)的幅度也很小，故效果不明顯，目前在礦井運行的4－72系列通風機，大多數(shù)都沒有設置前導器，故不能用前導器調整工作點。離心．通風機工作點調整的主要措施暈改變風機葉輪轉速，在一般教［科書中，僅只籠統(tǒng)介紹離心式風機可采用更換皮帶輪或電動機5的方法改變葉輪轉速來達到調整工作點的目的，很少具體介紹g更換皮帶輪或電動機的方法和原則。另外礦用電動機的制造成體較高，價格昂貴，盲目更換會給企業(yè)造成浪費或經濟損失。所以，有必要對此加以研討，以充分挖掘設備潛力、節(jié)約資。下面結合實例說明改變風機工作點的具體過程和效果。
在改變葉輪轉速的操作之前，需要在理論上進行計算。
1.確定新工作點葉輪應有的轉速
確定新工作點下風機葉輪轉速的方法有兩種·，一是在礦井經過網(wǎng)路特性測定之后，可將網(wǎng)路特性曲線繪制在通風機個體特性曲線上，根據(jù)風量、風壓的要求確定新工作點時的轉速。如果工作點位于兩條轉速線之間，可用內插法確定轉速。其二，若沒有條件測定網(wǎng)路特性曲線，可用比例定律估算。
2.更換皮帶輪
確定葉輪轉速后，接著應考慮更換電動機皮輪來滿足要求。根據(jù)傳動理論，應加大電動機皮帶輪的直徑，不得減小板動輪的直徑。
3.驗算電機的功率
在驗算電機功率時，應按正在使用的電機進行，可先不慮備用系數(shù)，當驗算結果顯出電機稍有過負荷時，不要盲目技出更換電機，而應對電機運動數(shù)據(jù)進行分析，同時也應分析｝算數(shù)據(jù)和實際運行數(shù)據(jù)之間的誤差因素，通過綜合分析比較方可確定經濟合理的方案。
實例：鄭州煤炭集團公司某礦，由于原煤產量增加，急增加礦井風量（該礦井單翼生產，一個風并抽出式通風）。根瓦斯涌出量，確定礦井風量需增加到65m31s，全壓力 1．47hP。該礦養(yǎng)豬通風設備的有關技術數(shù)據(jù)如下表1。（l）根據(jù)以上條件，用比例定律估算轉速
由n1/n2＝Q1/Q2 得n2=n1 Q2/Q1＝627．5 r/min
表 1
風機型號 4-72-11-NO.20B 電機型號 JS126-8
葉輪轉速(r/min) 560 額定電壓(V) 380
實測風量(m3/s) 58 額定電流(A) 210
實測全壓(kPa) 1.176 額定功率(kw) 110
帶輪直徑(mm) D2=800 額定轉速(r/min) 730
確定轉速為 630r/min。
(2）計算加大后主動帶輪的直徑 D=D2n2/n＝690mm
(3)驗算電動機的功率
根據(jù)調整后參數(shù)Q=65m3/s，全壓1.47kP。，及通風機效率η＝0．82，傳動效率ηc＝0．95，得電動機功率：
N＝HQ/(102ηηc）=123kw＞110kw
由此計算數(shù)據(jù)可知電機已過負荷，應更換電機。
（4）對通風機實際運動情況分析
根據(jù)實測：Q=58m3/s，H＝l·17kPa
(5)計算電機功率
N理=HQ/(120ηηc)=88kw
風機運行時電動機的電流I＝120A 電壓U＝80v
功率因數(shù) cosφ＝0．9
計算電動機的功率：Nλ＝ kw
由此，電動機的輸人功率與計算功率之間存在著誤差，其√3cosφUI=71kw
電動機的實際輸人功率與計算出的功率的比值為：Nλ/N理=71/88x100%=81%
若按比例考慮，新工作點下電動機的輸人NλxN理=99．6kw＜110kw，可知采用原電動機能滿足要求不超負荷。
5.實際運行結果
綜合上述分析，該礦仍采用原電動機，只是電機皮帶輪由原先的 610mm更改為 690mm，更換皮帶輪后風機運行狀況良好。工作點調整后，通過實測風量比原來增加 500m’lmin，全壓增加！ 96Pa滿足了礦井的需要
離心風機設計時幾個重要方案的選擇：
(1)離心風機葉片型式的合理選擇：常見風機在一定轉速下，后向葉輪的壓力系數(shù)中Ψt較小，則葉輪直徑較大，而其效率較高；對前向葉輪則相反。
(2)離心風機傳動方式的選擇：如傳動方式為A、D、F三種，則風機轉速與電動機轉速相同；而B、C、E三種均為變速，設計時可靈活選擇風機轉速。一般對小型風機廣泛采用與電動機直聯(lián)的傳動A，，對大型風機，有時皮帶傳動不適，多以傳動方式D、F傳動。
對高溫、多塵條件下，傳動方式還要考慮電動機、軸承的防護和冷卻問題。
(3)蝸殼外形尺寸的選擇：蝸殼外形尺寸應盡可能小。對高比轉數(shù)風機，可采用縮短的蝸形， 對低比轉數(shù)風機一般選用標準蝸形。有時為了縮小蝸殼尺寸，可選用蝸殼出口速度大于風機進口速度方案，此時采用出口擴壓器以提高其靜壓值。
(4)葉片出口角的選定：葉片出口角是設計時首先要選定的主要幾何參數(shù)之一。為了便于應用，我們把葉片分類為：強后彎葉片(水泵型)、后彎圓弧葉片、后彎直葉片、后彎機翼形葉片；徑向出口葉片、徑向直葉片；前彎葉片、強前彎葉片(多翼葉)。表1列出了離心風機中這些葉片型式的葉片的出口角的大致范圍。
(5)葉片數(shù)的選擇：在離心風機中，增加葉輪的葉片數(shù)則可提高葉輪的理論壓力，因為它可以減少相對渦流的影響(即增加K值)。但是，葉片數(shù)目的增加，將增加葉輪通道的摩擦損失，這種損失將降低風機的實際壓力而且增加能耗。因此，對每一種葉輪，存在著一個最佳葉片數(shù)目。具體確定多少葉片數(shù)，有時需根據(jù)設計者的經驗而定。根據(jù)我國目前應用情況，在表2推薦了葉片數(shù)的選擇范圍。
(6)全壓系數(shù)Ψt的選定：設計離心風機時，實際壓力總是預先給定的。這時需要選擇全壓系數(shù)Ψt，全壓系數(shù)的大致選擇范圍可參考表3。
(7)離心葉輪進出口的主要幾何尺寸的確定：葉輪主要尺寸示于圖1。葉輪是風機傳遞給氣體能量的唯一元件，故其設計對風機影響甚大；能否正確確定葉輪的主要結構，對風機的性能參數(shù)起著關鍵作用。它包含了離心風機設計的關鍵技術--葉片的設計。而葉片的設計最關鍵的環(huán)節(jié)就是如何確定葉片出口角β2A。
鋒速達負壓風機-大北農集團巨農種豬示范基地風機設備水簾設備供應商！臺灣九龍灣負壓風機配件供應商！ 主要產品豬舍通風降溫,豬棚通風降溫,豬場通風降溫,豬舍風機,養(yǎng)殖地溝風機,豬舍地溝風機,豬舍多少臺風機,廠房多少臺風機,車間多少臺風機,豬舍什么風機好,廠房什么風機好,車間什么風機好,多少平方水簾,多大的風機,哪個型號的風機 相關的主題文章:
根據(jù)葉片出口角β2A的不同，可將葉片分成三種型式即后彎葉片(β2A<90℃)，徑向出口葉片(β2A=90℃)和前彎葉片(β2A＞90℃)。
三種葉片型式的葉輪，目前均在風機設計中應用。前彎葉片葉輪的特點是尺寸重量小，價格便宜，而后彎葉片葉輪可提高效率，節(jié)約能源，故在現(xiàn)代生產的離心風機中，特別是功率大的大型風機多數(shù)用后彎葉片。
現(xiàn)代前彎葉片風機效率，比老式產品已有顯著提高，故在小流量高壓力的場合或低壓大流量場合中仍廣為采用。
徑向出口葉片在我國已不常用，在某些要求耐磨和耐腐蝕的風機中，常用徑向出口直葉片。
離心風機葉輪設計時還必須考慮到比轉速與葉片型式存在一定的關系(例表4)，故在確定葉片出口角的同時，必須綜合考慮三種葉片型式對壓力、徑向尺寸和效率的影響，再綜合表1和表4之后確定。
正確確定了離心風機葉輪葉片出口角β2A將為葉輪其它主要幾何尺寸的確定奠定了堅實的基礎，從而對整臺離心風機的性能起著關鍵的作用。
應不同地區(qū)不同客戶，制造廠有義務指導客戶如何選擇適當風量，茲將風量選擇方法，介紹如下：
首先必須了解一些已知條件：
1.1卡等于1g重0℃的水使其溫度上升1℃所需的熱量。
2.1瓦特的功率工作1秒鐘等于1焦爾。
3.1卡等于4.2焦爾
4.空氣的定壓(10mmAq)比熱(Cp)=0.24(Kcal/Kg℃)
5,負壓風機報價.標準狀態(tài)空氣：溫度20℃、大氣壓760mmHg 、濕度65%的潮濕空氣為標準空氣，此時 單位體積空氣的重量（又稱比重量）為1200g/M*3
6.CMM、CFM都是指每分鐘所排出空氣體積，前者單位為立方米/每分；后者單位為立方英呎/每分鐘。1CMM=35.3CFM。
2, 公式推算
一、 得知：風扇總排出熱量(H)=比熱(Cp )×重量(W)×容器允許溫升(△Tc)
因為：重量W=(CMM/60) ×D=單位之間(每秒)體積乘以密度
=(CMM/60)·1200g/M*3
=(Q/60) ×1200g/M*3
所以：總熱量(H)=0.24(Q/60) ·1200g/M*3·△Tc
二、 電器熱量(H)=( P[功率] t [秒] )/4.2
三、 由一、二得知: 0.24(Q/60) ·1200g/M*3·△Tc=(P·t)/4.2
Q=(P×60)/1200·4.2·0.24·△Tc
Q=0.05P/△Tc……………………………………………… (CMM)
=0.05·35.3 P/△Tc=1.76 P/△Tc…………………………(CFM)
四、 換算華氏度數(shù)為：Q=0.05·1.8 P/△Tf=0.09 P/△Tf………………………(CMM)
=1.76·1.8 P/△Tf=3.16 P/△Tf&hellip,廠房排風機;………………………(CFM)
3, 范例
例一：有一電腦消耗功率150瓦，風扇消耗5瓦，當夏季氣溫最噶30℃，設CPU 允許工作60℃，所需風扇風量計算如下：
P=150W+5W=155W；△Tc=60-30=30
Q=0.05×155/30=0.258CMM=9.12CFM(為工作所需風量)
所以,應選擇實際風量為Qa之風扇
例二：有一SWITCHING電源供應器消耗功率250瓦，風扇消耗20瓦，當?shù)叵募練鉁刈罡?5℃，設該供應器允許工作95℃，所需風扇風量計算如下：
P=250W+20W=270W；△Tf=95-55=40
Q=0.09×270/40=0.6075CMM=21.44CFM(為工作所需風量)
所以,應選擇實際風量為Qa之風扇
關于改變葉輪轉速調整離心通風機工作點的探討問題！
在礦井開采過程中，隨著并下巷道的掘進延伸及采區(qū)工作面數(shù)目的增加，通風網(wǎng)絡阻力也將不斷增加。并且隨著產量的增加,生產負壓風機，礦井瓦斯涌出量也隨著增加。為了適應這種變化，應當根據(jù)需要調整風機的工況點。
眾所周知離心式通風機常用的調整工況點的方法有三種：改變葉輪轉速調整法、前導器調整法。
閘門節(jié)流法一般在風機投入運行后進行，并且調節(jié)的幅度也很小，故效果不明顯，目前在礦井運行的4－72系列通風機，大多數(shù)都沒有設置前導器，故不能用前導器調整工作點。離心．通風機工作點調整的主要措施暈改變風機葉輪轉速，在一般教［科書中，僅只籠統(tǒng)介紹離心式風機可采用更換皮帶輪或電動機5的方法改變葉輪轉速來達到調整工作點的目的，很少具體介紹g更換皮帶輪或電動機的方法和原則。另外礦用電動機的制造成體較高，價格昂貴，盲目更換會給企業(yè)造成浪費或經濟損失。所以，有必要對此加以研討，以充分挖掘設備潛力、節(jié)約資。下面結合實例說明改變風機工作點的具體過程和效果。
在改變葉輪轉速的操作之前，需要在理論上進行計算。
1.確定新工作點葉輪應有的轉速
確定新工作點下風機葉輪轉速的方法有兩種·，一是在礦井經過網(wǎng)路特性測定之后，可將網(wǎng)路特性曲線繪制在通風機個體特性曲線上，根據(jù)風量、風壓的要求確定新工作點時的轉速。如果工作點位于兩條轉速線之間，可用內插法確定轉速。其二，若沒有條件測定網(wǎng)路特性曲線，可用比例定律估算。
2.更換皮帶輪
確定葉輪轉速后，接著應考慮更換電動機皮輪來滿足要求。根據(jù)傳動理論，應加大電動機皮帶輪的直徑，不得減小板動輪的直徑。
3.驗算電機的功率
在驗算電機功率時，應按正在使用的電機進行，可先不慮備用系數(shù)，當驗算結果顯出電機稍有過負荷時，不要盲目技出更換電機，而應對電機運動數(shù)據(jù)進行分析，同時也應分析｝算數(shù)據(jù)和實際運行數(shù)據(jù)之間的誤差因素，通過綜合分析比較方可確定經濟合理的方案。
實例：鄭州煤炭集團公司某礦，由于原煤產量增加，急增加礦井風量（該礦井單翼生產，一個風并抽出式通風）。根瓦斯涌出量，確定礦井風量需增加到65m31s，全壓力 1．47hP。該礦養(yǎng)豬通風設備的有關技術數(shù)據(jù)如下表1。（l）根據(jù)以上條件，用比例定律估算轉速
由n1/n2＝Q1/Q2 得n2=n1 Q2/Q1＝627．5 r/min
表 1
風機型號 4-72-11-NO.20B 電機型號 JS126-8
葉輪轉速(r/min) 560 額定電壓(V) 380
實測風量(m3/s) 58 額定電流(A) 210
實測全壓(kPa) 1.176 額定功率(kw) 110
帶輪直徑(mm) D2=800 額定轉速(r/min) 730
確定轉速為 630r/min。
(2）計算加大后主動帶輪的直徑 D=D2n2/n＝690mm
(3)驗算電動機的功率
根據(jù)調整后參數(shù)Q=65m3/s，全壓1.47kP。，及通風機效率η＝0．82，傳動效率ηc＝0．95，得電動機功率：
N＝HQ/(102ηηc）=123kw＞110kw
由此計算數(shù)據(jù)可知電機已過負荷，應更換電機。
（4）對通風機實際運動情況分析
根據(jù)實測：Q=58m3/s，H＝l·17kPa
(5)計算電機功率
N理=HQ/(120ηηc)=88kw
風機運行時電動機的電流I＝120A 電壓U＝80v
功率因數(shù) cosφ＝0．9
計算電動機的功率：Nλ＝ kw
由此，電動機的輸人功率與計算功率之間存在著誤差，其√3cosφUI=71kw
電動機的實際輸人功率與計算出的功率的比值為：Nλ/N理=71/88x100%=81%
若按比例考慮，新工作點下電動機的輸人NλxN理=99．6kw＜110kw，可知采用原電動機能滿足要求不超負荷。
5.實際運行結果
綜合上述分析，該礦仍采用原電動機，只是電機皮帶輪由原先的 610mm更改為 690mm，更換皮帶輪后風機運行狀況良好。工作點調整后，通過實測風量比原來增加 500m’lmin，全壓增加！ 96Pa滿足了礦井的需要
離心風機設計時幾個重要方案的選擇：
(1)離心風機葉片型式的合理選擇：常見風機在一定轉速下，后向葉輪的壓力系數(shù)中Ψt較小，則葉輪直徑較大，而其效率較高；對前向葉輪則相反。
(2)離心風機傳動方式的選擇：如傳動方式為A、D、F三種，則風機轉速與電動機轉速相同；而B、C、E三種均為變速，設計時可靈活選擇風機轉速。一般對小型風機廣泛采用與電動機直聯(lián)的傳動A，，對大型風機，有時皮帶傳動不適，多以傳動方式D、F傳動。
對高溫、多塵條件下，傳動方式還要考慮電動機、軸承的防護和冷卻問題。
(3)蝸殼外形尺寸的選擇：蝸殼外形尺寸應盡可能小。對高比轉數(shù)風機，可采用縮短的蝸形， 對低比轉數(shù)風機一般選用標準蝸形。有時為了縮小蝸殼尺寸，可選用蝸殼出口速度大于風機進口速度方案，此時采用出口擴壓器以提高其靜壓值。
(4)葉片出口角的選定：葉片出口角是設計時首先要選定的主要幾何參數(shù)之一。為了便于應用，我們把葉片分類為：強后彎葉片(水泵型)、后彎圓弧葉片、后彎直葉片、后彎機翼形葉片；徑向出口葉片、徑向直葉片；前彎葉片、強前彎葉片(多翼葉)。表1列出了離心風機中這些葉片型式的葉片的出口角的大致范圍。
(5)葉片數(shù)的選擇：在離心風機中，增加葉輪的葉片數(shù)則可提高葉輪的理論壓力，因為它可以減少相對渦流的影響(即增加K值)。但是，葉片數(shù)目的增加，將增加葉輪通道的摩擦損失，這種損失將降低風機的實際壓力而且增加能耗。因此，對每一種葉輪，存在著一個最佳葉片數(shù)目。具體確定多少葉片數(shù)，有時需根據(jù)設計者的經驗而定。根據(jù)我國目前應用情況，在表2推薦了葉片數(shù)的選擇范圍。
(6)全壓系數(shù)Ψt的選定：設計離心風機時，實際壓力總是預先給定的。這時需要選擇全壓系數(shù)Ψt，全壓系數(shù)的大致選擇范圍可參考表3。
(7)離心葉輪進出口的主要幾何尺寸的確定：葉輪主要尺寸示于圖1。葉輪是風機傳遞給氣體能量的唯一元件，故其設計對風機影響甚大；能否正確確定葉輪的主要結構，對風機的性能參數(shù)起著關鍵作用。它包含了離心風機設計的關鍵技術--葉片的設計。而葉片的設計最關鍵的環(huán)節(jié)就是如何確定葉片出口角β2A。
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