粉磨站具有一套年產(chǎn)100萬噸水泥生產(chǎn)線，工程設(shè)計初期收塵器的收塵風(fēng)機(jī)是定速運行，其風(fēng)量調(diào)節(jié)依靠檔板開度來控制�？紤]產(chǎn)量變化及生產(chǎn)品種的變化（水泥成品的顆粒細(xì)度不同），需要不同的風(fēng)量來滿足工藝要求。若用檔板調(diào)節(jié)，不但控制精度較差，而且依靠檔板截流來減少風(fēng)量，電機(jī)的出力變化較小，造成大量電能被白白浪費。為了改善工藝、降低能耗，水泥廠的設(shè)計職員決定對收塵風(fēng)機(jī)采用變頻調(diào)速改造，風(fēng)量的調(diào)整決定通過變頻器來改變收塵風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速來實現(xiàn)。用戶通過大量考察論證，最后選用湖南中科電氣有限公司的一臺高壓變頻器（型號為CSHF-550/06-A）驅(qū)動收塵風(fēng)機(jī)。

         二、現(xiàn)場工藝簡介

             1、水泥生產(chǎn)工藝
    水泥的生產(chǎn)步驟，可分為以下八個步驟：
    原料的提取（采礦） 原料的破碎 原料的儲存和預(yù)均化 原料的粉磨（球磨機(jī)） 生料的均化和儲存 煅燒（生料通過旋風(fēng)筒預(yù)熱后再進(jìn)進(jìn)回轉(zhuǎn)窯烘烤物料，煅燒成熟料） 水泥的粉磨（根據(jù)水泥的品質(zhì)，混合其他的化學(xué)原料粉磨）。
    水泥的儲存與運輸 其中物料的粉磨工藝流程是：
    電動機(jī)通過減速機(jī)帶動磨盤轉(zhuǎn)動，物料從下料口落到磨盤中心，在離心力的作用下向磨盤邊沿移動并受到磨輥的碾壓，粉碎后的物料離開磨盤，被高速向上的氣流帶至與立磨一體的分離器，粗粉經(jīng)分離器后返回到磨盤上，重新粉磨；細(xì)粉則隨氣流出磨，在系統(tǒng)的收塵裝置中收集下來。
    收塵風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速（收塵器所需風(fēng)量）主要由管磨機(jī)內(nèi)工藝情況（產(chǎn)量及粉的細(xì)度）決定。 
    2、水泥粉磨系統(tǒng)主要設(shè)備：（表一）

         三、收塵風(fēng)機(jī)系統(tǒng)控制方案

             1、主回路方案
    工作原理：變頻器為一拖一配置，即一臺變頻器拖動一臺電機(jī)。變頻器高壓進(jìn)線端直接接于6kV電壓等級的主動力電源，輸出側(cè)直接連接電機(jī)。QF1為用戶現(xiàn)場高壓斷路器，為了實現(xiàn)對變頻器故障保護(hù)，變頻器與QF1的合、分閘回路實現(xiàn)連鎖，只有變頻器控制系統(tǒng)正常才答應(yīng)QF1合閘，而變頻器重故障則跳開QF1。
    2、控制回路方案
　 按照用戶要求,變頻器可以根據(jù)用戶反饋的風(fēng)壓信號來調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓,也可以與用戶的風(fēng)門進(jìn)行開、合聯(lián)動。
　 變頻器控制柜有“本機(jī)控制/遠(yuǎn)程控制”選擇開關(guān)，可以方便地選擇本地操縱或遠(yuǎn)程操縱，變頻器支持MODBUS、PROFIBUS、TCP/IP等協(xié)議及硬接線連接來實現(xiàn)遠(yuǎn)程操縱，本套系統(tǒng)與用戶中控室DCS采用硬接線連接。即DCS給變頻器發(fā)啟動、停止指令及一路頻率給定信號，變頻器反饋給DCS“備妥”、“運行”、“報警”、“故障”四路開關(guān)量信號及“電機(jī)轉(zhuǎn)速”、“電機(jī)電流”兩路模擬量信號。
    變頻器概略圖如下：

         四、節(jié)能效果分析

             1、變頻器參數(shù)

         五、變頻改造對系統(tǒng)產(chǎn)生的其他效果
　 
    通過對粉磨站的變頻節(jié)能分析測算表明，設(shè)備進(jìn)行變頻改造后，具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益，并且在其它方面也產(chǎn)生了一些明顯的影響：
　 （1）采用變頻調(diào)節(jié)后，系統(tǒng)實現(xiàn)軟啟動，電機(jī)啟動電流只是額定電流，啟動時間相應(yīng)延長，對電網(wǎng)和變壓器無大的沖擊，減輕了起動機(jī)械轉(zhuǎn)矩對電機(jī)機(jī)械損傷，有效的延長了電機(jī)的使用壽命；
　 （2）變頻改造前，風(fēng)量的調(diào)節(jié)要靠調(diào)整檔板的開度來完成，一次風(fēng)量的改變通常要反復(fù)調(diào)節(jié)多次才能完成。變頻改造后，電機(jī)轉(zhuǎn)速的改變只要在DCS設(shè)定即可，大大降低了勞動強度，進(jìn)步了生產(chǎn)效率，風(fēng)量調(diào)節(jié)更平穩(wěn)、精確；
　 （3）收塵風(fēng)機(jī)改變頻后，由于變頻器采用單元串聯(lián)移相技術(shù)，因此在理論上可以消除41次以下諧波。由于實際制造工藝的限制，網(wǎng)側(cè)電壓諧波總含量可以控制在2％以內(nèi)，電流諧波總含量小于4％；
　 （4）變頻輸出采用PWM技術(shù)控制，輸出電壓波形基本接近正弦波，諧波總含量小于1％，上述指標(biāo)均滿足IEEE-519國際電能質(zhì)量諧波標(biāo)準(zhǔn)要求；
　 （5）該變頻器為電壓源型結(jié)構(gòu)，功率因數(shù)可高達(dá)0.95；
　 （6）廠房通風(fēng)設(shè)備噪聲污染大大降低。

　　1、計算確定隧道內(nèi)所需透風(fēng)量：

　　2、計算所需總推力It

　　It=△P×At(N）

　　其中，At：隧道橫截面積（m2）

　　△P：各項阻力之和（Pa）；一般應(yīng)計及下列4項：

　　1）隧道進(jìn)風(fēng)口阻力與出風(fēng)口阻力；

　　2）隧道表面摩擦阻力，懸吊風(fēng)機(jī)裝置、支架及路標(biāo)等引起的阻力；

　　3）交通阻力；

　　4）隧道進(jìn)出口之間因溫度、氣壓、風(fēng)速不同而生的壓力差所產(chǎn)生的阻力；

　　3、確定風(fēng)機(jī)布置的總體方案

　　根據(jù)隧道長度、所需總推力以及射流風(fēng)機(jī)提供推力的范圍，初步確定在隧道總長上共布置m組風(fēng)機(jī)，每組n臺，每臺風(fēng)機(jī)的推力為T。

　　滿足m×n×T≥Tt的總推力要求，同時考慮下列限制條件：

　　1）n臺風(fēng)機(jī)并列時，其中心線橫向間距應(yīng)大于2倍風(fēng)機(jī)直徑。

　　2）m組（臺）風(fēng)機(jī)串列時，縱向間距應(yīng)大于10倍隧道直徑。

　　4、單臺風(fēng)機(jī)參數(shù)的確定

　　射流風(fēng)機(jī)的性能以其施加于氣流的推力來衡量，風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的推力在理論上即是風(fēng)機(jī)進(jìn)出口氣流的動量差（動量即是氣流質(zhì)量流量與流速的乖積），在風(fēng)機(jī)測試條件下，進(jìn)口氣流的動量為零，所以可以計算出在測試條件下，風(fēng)機(jī)的理論推力：

　　理論推力=ρ×Q×V=ρQ2/A(N)

　　ρ:空氣密度（kg/m3)

　　Q：風(fēng)量（m3/s)

　　A:風(fēng)機(jī)出口面積（m2）

　　試驗臺架量測推力T1一般為理論推力的0.85-1.05倍。取決于流場分布與風(fēng)機(jī)內(nèi)部及消聲器的結(jié)構(gòu)。風(fēng)機(jī)性能參數(shù)圖表中所給出的風(fēng)機(jī)推力數(shù)據(jù)均以試驗臺架量測推力為準(zhǔn)，但量測推力還不即是風(fēng)機(jī)裝在隧道內(nèi)所能產(chǎn)生的可用推力T，這是由于風(fēng)機(jī)吊裝在隧道中時會受到隧道中時會受到隧道中氣流速度產(chǎn)生的卸荷作用的影響（柯達(dá)恩效應(yīng)），可用推力減少。影響的程度可用系數(shù)K1和K2來表示和計算：

　　T=T1×K1×K2或T1=T（K1×K2）

　　其中T：安裝在隧道中的射流風(fēng)機(jī)可用推力（N）

　　1  引言
　　山西陽光發(fā)電有限責(zé)任公司1#機(jī)組設(shè)計出力(燃煤)為300MW，機(jī)爐配有兩臺AN-28靜葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)，額定風(fēng)量928800m3/h，全壓為3196Pa，配用YKK800-8-W型電動機(jī)，額定功率2000kW、額定電壓6kV、額定電流254A，無調(diào)速裝置只能靠改變風(fēng)機(jī)的靜葉的角度來調(diào)節(jié)風(fēng)量。
　　由于發(fā)電廠的發(fā)電負(fù)荷一般在50%~100%之間變化。引風(fēng)機(jī)不能調(diào)速，只能靠改變風(fēng)機(jī)的靜葉的角度來調(diào)節(jié)風(fēng)量，造成了很大的節(jié)流損失，其設(shè)備效率僅在40%~60%，兩臺電動機(jī)功率消耗達(dá)到800kW~1200kW，是電動機(jī)額定容量的47%~62%，而調(diào)節(jié)性能也不能滿足鍋爐燃燒能力及穩(wěn)定性運行需要，所以有必要對引風(fēng)機(jī)進(jìn)行節(jié)能和調(diào)節(jié)性能改造，來滿足機(jī)組整體調(diào)節(jié)性能需要。
　　變頻調(diào)速裝置可以優(yōu)化電動機(jī)的運行狀態(tài)，大大進(jìn)步其運行效率，達(dá)到節(jié)能目的。過往受價格、可靠性以及容量等因素的限制，在我國風(fēng)機(jī)市場上一直未能得到更廣泛的應(yīng)用。近年來，隨著電力電子器件和控制技術(shù)的迅速發(fā)展，變頻器的價格不斷下降，可靠性不斷增強，且模塊化的設(shè)計使變頻器的容量幾乎不受限制，高壓大容量變頻器已逐步廣泛應(yīng)用。 
　　本次我廠在1#機(jī)組的引風(fēng)機(jī)上，采用了兩套高壓變頻'>高壓變頻器，利用變頻器來改變電動機(jī)的轉(zhuǎn)速，以此來調(diào)節(jié)引風(fēng)機(jī)的風(fēng)量和風(fēng)壓。采用的高壓變頻'>高壓變頻器為北京利德華福電氣技術(shù)有限公司生產(chǎn)的HARSVEST-A電壓源型全數(shù)字控制變頻器，型號:HARSVEST-A06/220、形式:高-高、容量:2250kVA、額定電壓:6kV、額定電流:220A、最高頻率:50Hz。改造工期從2005年5月底-2005年6月初共40天，與1#機(jī)組大修后同步啟用，1#機(jī)組引風(fēng)機(jī)高壓變頻裝置于2005年6月10日正常投運。

　　2  高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)應(yīng)用情況
　　2.1 高壓變頻器的組成
　　北京利德華福電氣技術(shù)有限公司的高壓變頻器由變壓器柜、功率柜、控制柜三個部分組成。為單元串聯(lián)多電平結(jié)構(gòu)
　　2.2 高壓變頻器與現(xiàn)場接口方案
　　北京利德華福電氣技術(shù)有限公司的高壓變頻器的控制部分由高速單片機(jī)、工控PC和PLC共同構(gòu)成;單片機(jī)實現(xiàn)PWM控制。工控PC提供友好的全中文WINDOWS監(jiān)控和操縱界面，同時可以實現(xiàn)遠(yuǎn)程監(jiān)控和網(wǎng)絡(luò)化控制。內(nèi)置PLC則用于柜體內(nèi)開關(guān)信號的邏輯處理，可以和用戶現(xiàn)場靈活接口，滿足用戶的特殊需要。該變頻器使用西門子的PLC中的S7-200，具有較好的與DCS系統(tǒng)接口能力，根據(jù)風(fēng)機(jī)的特性運行要求以及變頻器控制的具體要求采取了相應(yīng)控制方案。
　　(1) DCS系統(tǒng)與變頻器的接口方案
　　DCS系統(tǒng)與變頻器之間的信號總共有11個，其中開關(guān)量信號9個，模擬量信號有2個。(以A引風(fēng)機(jī)為例，B側(cè)對應(yīng)為07改08)如表1所示。
　　(2) 電纜敷設(shè)及所用材料
　　引風(fēng)機(jī)變頻器送往DCS系統(tǒng)MC柜的開關(guān)量信號電纜共用14芯;DCS系統(tǒng)RC柜送往引風(fēng)機(jī)變頻器的開關(guān)量信號電纜共用4芯;DCS系統(tǒng)送往引風(fēng)機(jī)變頻器的模擬量信號電纜及引風(fēng)機(jī)變頻器送往DCS系統(tǒng)MC柜的模擬量信號電纜共用4芯。DCS系統(tǒng)內(nèi)部電纜需800m，如表2所示。
　　共使用模件:DCS控制模件6DS1412-8RR兩塊，6DS1717-8RR兩塊，6DS1723-8BB模件一塊。
　　(3) DCS畫面增加以下內(nèi)容
　　為實現(xiàn)對變頻引風(fēng)機(jī)的啟�？刂萍稗D(zhuǎn)速調(diào)節(jié)，在DCS畫面上增加:
　　l 變頻器啟停操縱功能塊  ，用于遠(yuǎn)方啟停變頻器;          
　　l 變頻器轉(zhuǎn)速控制功能塊   ;
　　l 變頻器輕故障報警塊□W、重故障報警塊□A; 工頻旁路狀態(tài)□FF。
　　2.3 高壓變頻運行方式及控制邏輯
　　正常情況下，風(fēng)機(jī)以變頻方式啟動，及兩臺變頻器運行方式，考慮到變頻器可能有故障，還具備了一臺變頻一臺工頻的運行方式和兩臺工頻的運行方式。
　　變頻器運行方式分為就地控制及遠(yuǎn)方控制兩種。就地控制狀態(tài)時，DCS輸出的轉(zhuǎn)速命令信號(C0701TRS )跟蹤變頻器轉(zhuǎn)速反饋(C0701TRSG )。就地控制時，對變頻器遠(yuǎn)方操縱無效。
　　變頻器受DCS控制時分自動和手動兩種方式。手動狀態(tài)時，運行職員通過改變畫面轉(zhuǎn)速控制塊控制變頻器轉(zhuǎn)速，實現(xiàn)負(fù)壓的調(diào)節(jié)。
　　(1) 引風(fēng)機(jī)變頻器啟動的答應(yīng)條件
　　由于變頻器啟動的條件為引風(fēng)機(jī)電機(jī)高壓開關(guān)必須合閘及S07.1/S08.1 啟動反饋為1。而原有的引風(fēng)機(jī)啟動的條件繼續(xù)在整個邏輯中起作用，及原有的風(fēng)機(jī)啟動條件保存下來作為引風(fēng)機(jī)變頻器的答應(yīng)條件。
　　另外考慮到變頻器就地的實際條件加進(jìn)了變頻器就地送來的停當(dāng)信號:
　　S0701.RD和S0801.RD及A、B引風(fēng)機(jī)變頻停當(dāng)作為啟動的另一啟動條件。
　　在變頻器遠(yuǎn)方啟動的調(diào)試過程中發(fā)現(xiàn)由于變頻器轉(zhuǎn)速設(shè)定塊中的命令可能在一個較高的轉(zhuǎn)速位而這是啟動變頻器必然會對爐膛負(fù)壓有一個較大擾動,而且輕易造成運行誤操縱,所以在啟動中加進(jìn)的命令必須小于30%的限制。
　　總結(jié)A、B引風(fēng)機(jī)變頻器啟動必須具備以下3個條件:
　　l 引風(fēng)機(jī)A、B的高壓部分S07-1、S08-1的啟動反饋為1。
　　l 引風(fēng)機(jī)A、B的變頻器就地從其PLC送來的啟動停當(dāng)開關(guān):S0701-RD、S0801-RD為1。
　　l 引風(fēng)機(jī)A、B的變頻器的轉(zhuǎn)速設(shè)定值C0701TRS、C0801TRS的輸出小于30%。
　　(2) 引風(fēng)機(jī)變頻器轉(zhuǎn)速調(diào)整的自動方式
　　A、B變頻器轉(zhuǎn)速自動的開關(guān)量部分:當(dāng)引風(fēng)機(jī)靜葉投進(jìn)自動及閉鎖A、B變頻器轉(zhuǎn)速投自動，同時當(dāng)偏差回路中形成值超過一定值(暫定為50%)自動切除自動。C04-P90信號發(fā)故障則發(fā)傳感器故障退出自動。當(dāng)爐膛負(fù)壓低一值PS0921觸發(fā)時延時3s后閉鎖轉(zhuǎn)速增加，當(dāng)爐膛負(fù)壓高一值PS0925觸發(fā)時延時3s后閉鎖轉(zhuǎn)速減少。
　　A、B變頻器轉(zhuǎn)速自動方式的模擬量部分:由于調(diào)節(jié)對象與的引風(fēng)機(jī)靜葉自動一樣，所以將原有的偏差形成回路直接引出作為現(xiàn)有的變頻調(diào)節(jié)的偏差作用于現(xiàn)有的引風(fēng)變頻控制。并就變頻器的特點加進(jìn)了結(jié)合轉(zhuǎn)速的平衡回路，將兩側(cè)的出力保持平衡。同時也獨立的加進(jìn)其單雙風(fēng)機(jī)變頻方式的增益回路，由于原有的偏差形成回路中包含了總風(fēng)量的前饋部分，故在新的變頻轉(zhuǎn)速回路中就不在增加，考慮到一旦發(fā)生單臺引風(fēng)機(jī)變頻跳閘，又不能恢復(fù)變頻方式運行，將原有的擋板控制回路中的電流平衡回路改為位置反饋平衡回路，同時將另一臺引風(fēng)變頻逐步加到最大后投進(jìn)引風(fēng)自動方式。
　　(3) 引風(fēng)機(jī)變頻涉及相關(guān)跳閘保護(hù)方面
　　單側(cè)風(fēng)機(jī)的變頻跳閘聯(lián)跳相應(yīng)一側(cè)的送風(fēng)機(jī)。并聯(lián)關(guān)相應(yīng)擋板及靜葉的邏輯不變。
雙側(cè)風(fēng)機(jī)的變頻跳閘后由于相應(yīng)的S07.1和S08.1的高壓開關(guān)聯(lián)跳故保存原S5中的MFT跳閘回路不變。
原有的引風(fēng)機(jī)跳閘回路中加進(jìn)了相應(yīng)的變頻器重故障S0701-A/S0801-A與上S0701-FF/S0801-FF的非往跳相應(yīng)的風(fēng)機(jī)。及保證在變頻方式下變頻跳閘聯(lián)跳風(fēng)機(jī)。工頻方式下該保護(hù)被閉鎖。
　　2.4引風(fēng)變頻自動參數(shù)整定試驗
　　啟動A、B引風(fēng)機(jī)的變頻器，將C04-1與C04-2的靜葉開至100%將爐膛負(fù)壓設(shè)為―50Pa;啟動A、B送風(fēng)機(jī)后并將其動葉C03-1、C03-2的開度至10%將A、B引風(fēng)機(jī)變頻在最低轉(zhuǎn)數(shù)225r/min下將引風(fēng)變頻同時投進(jìn)自動,先進(jìn)行定值擾動，將設(shè)定值進(jìn)行20%變化的擾動試驗，對自動變化進(jìn)行記錄;針對壓力調(diào)節(jié)的特性，先將積分時間放到較大為4min，比例系數(shù)放到0.3逐步改變比例系數(shù),用臨界比例帶法,進(jìn)行參數(shù)設(shè)定.出現(xiàn)調(diào)節(jié)的等幅震蕩后根據(jù)臨界比例帶的算法，先進(jìn)行初設(shè)，有一個基本的參數(shù):P=0.025,Ti=100s。
　　將A、B送風(fēng)機(jī)并將其動葉C03-1、C03-2的開度，按每10%的開度上行程試驗觀察爐膛負(fù)壓的變化情況記錄偏差大小以及偏差消除時間，完成后進(jìn)行下行程試驗用A/B送風(fēng)機(jī)的動葉進(jìn)行擾動試驗。
　　通過改變其中一個的開度30%,觀察引風(fēng)機(jī)變頻的轉(zhuǎn)數(shù)的變化情況以及負(fù)壓的響應(yīng)時間，在做送風(fēng)機(jī)的動葉進(jìn)行擾動試驗，每10%的開度上行程試驗觀察爐膛負(fù)壓的變化情況記錄偏差大小以及偏差消除時間，以及變頻器的命令輸出和轉(zhuǎn)速的實際值，完成后進(jìn)行下行程試驗,核定單雙風(fēng)機(jī)運行的比例增益。
　　模擬MFT動作條件,在送風(fēng)機(jī)并將其動葉C03-1、C03-2的開度在50%的情況下, 觀察爐膛負(fù)壓的變化,以及滅火后引風(fēng)超弛環(huán)節(jié)的動作情況進(jìn)行完自動試驗后，將有關(guān)引風(fēng)機(jī)變頻的聯(lián)鎖在引風(fēng)變頻投進(jìn)自動的進(jìn)行一次實際動作試驗，在試驗過程中，還進(jìn)行將送風(fēng)機(jī)單側(cè)拉掉，仿真運行中單側(cè)送風(fēng)機(jī)掉閘后變頻自動是否能夠?qū)⒇?fù)壓控制到滿足的范圍。
　　鍋爐的安全運行是全廠動力的根本保證，固然變頻調(diào)速裝置可靠，但一旦出現(xiàn)題目，必須確保鍋爐安全運行，所以必須實現(xiàn)工頻―變頻運行的切換。一旦一臺引風(fēng)機(jī)變頻故障，無法在短時間內(nèi)恢復(fù)，需要引風(fēng)機(jī)自動控制改變由原先的靜葉來調(diào)整，在此背景和需要下，必須對一臺引風(fēng)機(jī)變頻停掉，開大另一臺引風(fēng)機(jī)變頻，并將原引風(fēng)機(jī)自動(靜葉)投進(jìn)進(jìn)行相應(yīng)的擾動，經(jīng)過試驗，對其中的一些參數(shù)進(jìn)行調(diào)整和修改。

　　3  經(jīng)濟(jì)綜合測試評價
　　3.1 節(jié)能效益明顯
　　表3是1＃機(jī)組引風(fēng)機(jī)變頻器運行后，6月10日至16日生產(chǎn)數(shù)據(jù)與2#、3#、4#機(jī)組的比較。
　　通過上表數(shù)據(jù)對比，從節(jié)電率分析，在四個機(jī)組發(fā)電負(fù)荷相同情況時，1#機(jī)組兩臺引風(fēng)機(jī)天天均勻耗電量16431kW.h，2#、3#、4#機(jī)組兩臺引風(fēng)機(jī)天天均勻耗電量32450kWh，節(jié)約電量16019kWh，節(jié)電率為49.37%。

　　3.2 投資和回收年限估算
　　兩臺引風(fēng)機(jī)節(jié)電用度，按全年運行7200h的日負(fù)荷分布統(tǒng)計，使用兩臺變頻調(diào)速引風(fēng)機(jī)，與以往的靜葉調(diào)節(jié)相比較，經(jīng)計算，全年可以節(jié)省4805700kWh。按發(fā)電本錢電價0.20元/kWh計算，4805700kWh×0.20元/kWh=961140元。
兩臺變頻器的總投資用度，包括安裝用度和土建用度約為440萬元左右，則需要4年左右時間回收。

　　4  結(jié)束語
　　綜上所述，變頻裝置在電廠應(yīng)用大有作為，是今后的技術(shù)發(fā)展方向，不僅是節(jié)能明顯，更主要是調(diào)節(jié)性能好，同時也改善了風(fēng)機(jī)和電動機(jī)的使用壽命。相信隨著高科技技術(shù)發(fā)展趨勢，制造本錢不斷下降，新的產(chǎn)品不斷問世，高壓變頻裝置的結(jié)構(gòu)將會大大簡化，并會減少元器件，進(jìn)步變頻裝置的可靠性。