工廠降溫設(shè)備影響空調(diào)制冷效果的因素合理選擇通風(fēng)機耐磨堆焊材料
空調(diào)制冷工程由壓縮機,冷凝器,膨脹閥和蒸發(fā)器組成,其工作過程如下:制冷劑在壓力溫度下沸騰,低于被冷卻物體或流體的溫度。壓縮機不斷地抽吸蒸發(fā)器中產(chǎn)生的蒸氣,并將它壓縮到冷凝壓力,然后送往冷凝器,在壓力下等壓冷卻和冷凝成液體,制冷劑冷卻和冷凝時放出的熱量傳給冷卻介質(zhì)(通常機房空調(diào)采用的空氣),與冷凝壓力相對應(yīng)的冷凝溫度一定要高于冷卻介質(zhì)的溫度,冷凝后的液體通過膨脹閥或其他節(jié)流元件進入蒸發(fā)器。
在整個循環(huán)過程中,壓縮機起著壓縮和輸送制冷劑蒸氣并造成蒸發(fā)器中的低壓力,冷凝器中的高壓力的作用,是整個工程的心臟;節(jié)流閥對制冷劑起節(jié)流降壓作用并調(diào)節(jié)進入蒸發(fā)器的制冷劑流量;蒸發(fā)器是輸出冷量的設(shè)備,制冷劑在蒸發(fā)器中吸收被冷卻物體的熱量,從而達到制取冷量的目的;冷凝器是輸出熱量的設(shè)備,從蒸發(fā)器中吸取的熱量連壓縮機消耗的功轉(zhuǎn)化的熱量在冷凝器中被冷卻介質(zhì)帶走。
空調(diào)的節(jié)能
在我們電信生產(chǎn)中,空調(diào)的節(jié)能管理工作較為薄弱,能源浪費現(xiàn)象較為嚴重,所以加強空調(diào)的維護管理和技術(shù)改造,可以達到節(jié)能的目的。
從空調(diào)的壓焓圖來看,只有運行在在最佳的工況和條件,才能發(fā)揮空調(diào)的最大制冷量,達到空調(diào)節(jié)能的目的。空調(diào)的節(jié)能,我們維護部門應(yīng)該從運行成本、維護保養(yǎng)方面的角度進行考慮。
由于空調(diào)四大件中,壓縮機效率已經(jīng)由投資成本決定,因此影響空調(diào)制冷效果的具體因素如下:
一、制冷工程的蒸發(fā)溫度
蒸發(fā)器內(nèi)制冷劑的蒸發(fā)溫度,應(yīng)該比空氣溫度低,這樣機房的熱量才會傳給制冷劑,制冷劑吸收熱量后蒸發(fā)成氣體,由壓縮機吸走,使得蒸發(fā)器的壓力不會因受熱蒸發(fā)的氣體過多而壓力升高,從而使蒸發(fā)溫度也升高,以致影響制冷效果,而這個的溫差,是結(jié)合空調(diào)的投資成本(要降低溫差,必須加大空調(diào)循環(huán)風(fēng)量,增大空調(diào)的蒸發(fā)器,導(dǎo)致空調(diào)成本的增加),及制冷工作時能耗費用而綜合決定的。在我們機房空調(diào)中,蒸發(fā)器采用的是直接蒸發(fā)式,這個溫差為12~14℃(見空調(diào)與制冷技術(shù)手冊P746),而實際上,由于種種不良因素的影響,不能很好的保證這個溫差,有時在20℃以上(蒸發(fā)器上結(jié)冰),這樣我們的能耗就增加了。通過計算,在冷凝溫度不變情況下,蒸發(fā)溫度越低,壓縮機制冷效果降低,排氣溫度升高。制冷工程中蒸發(fā)器的制冷劑,蒸發(fā)溫度降低1度,要產(chǎn)生同樣的冷量,耗電約增加4%左右。
影響蒸發(fā)溫度的因素有以下幾點:
1.蒸發(fā)器管路結(jié)油:正常情況下由于潤滑油和氟利昂互溶,在換熱器表面不會形成油膜,可以不考慮油膜熱阻,但在追加潤滑油情況下,必須選用和原來標號相同的潤滑油,防止油膜的產(chǎn)生。
2.空氣過濾網(wǎng)堵塞:必須定期更換過濾網(wǎng),保證空調(diào)所需的循環(huán)風(fēng)量。
3.干燥過濾器堵塞:為保證制冷剤的正常循環(huán),制冷工程必須保持清潔、干燥,如果工程有雜質(zhì),就會造成干燥過濾器堵塞,工程供液困難,影響制冷效果。
4.制冷劑太少,追加氟利昂。
二、脹閥開啟度度不對
必須定期測量膨脹閥過熱度,調(diào)整膨脹閥開啟度。步驟如下:
停機。將數(shù)字溫度表的探頭插入到蒸發(fā)器回氣口處的保溫層內(nèi),準備讀出蒸發(fā)器回氣的溫度T1。將壓力表與壓縮機低壓閥的三通相連(HIROSS40UA等沒有低壓閥的空調(diào),則將壓力表與蒸發(fā)器上的接頭相連),準備讀出蒸發(fā)器出口壓力所對應(yīng)的溫度T2。
開機,讓壓縮機運行15分鐘以上,進入正常運行狀態(tài),使工程壓力和溫度達到一恒定值。現(xiàn)場測得高壓壓力為18Kg/cm2,高壓開關(guān)始終處于閉合運行狀態(tài),故對工程影響不大,不用作特別處理。
讀出蒸發(fā)器出口溫度T1與蒸發(fā)器出口壓力所對應(yīng)的溫度T2,過熱度為兩讀數(shù)之差。注意,必須同時讀出這兩個讀數(shù),因為膨脹閥是一個機械結(jié)構(gòu),它的動作會同時引起T1和T2的改變。
膨脹閥過熱度應(yīng)在5-8℃之間,如果不是,則進行調(diào)整。
具體調(diào)整步驟:
1)拆下膨脹閥的防護蓋;
2)轉(zhuǎn)動調(diào)整螺桿2—4圈;(專業(yè)空調(diào)的膨脹閥一般采用壓桿式和散型齒輪式,散型齒輪式是用一個小齒輪帶動一個大齒輪,調(diào)節(jié)的圈數(shù)比較多,一般可以調(diào)2~4圈;壓桿式可調(diào)圈數(shù)比較少,每次調(diào)1/4圈;O65空調(diào)的膨脹閥采用散型齒輪式)
3)等10分鐘后,從新測量過熱度,是否在正常范圍,不是的話,重復(fù)上述操作。調(diào)節(jié)過程必須小心仔細。(如果膨脹閥油堵嚴重,應(yīng)用無水乙醇進行清洗,再從重新裝上;失去調(diào)節(jié)功能的膨脹閥應(yīng)更換;更換時,注意安裝位置和做好保溫)
三、制冷工程的冷凝壓力
1.空調(diào)冷凝器臟
機房空調(diào)一般采用風(fēng)冷式冷凝器,它由多組盤管組成,在盤管外加肋片,以增加空氣側(cè)的傳熱面積,同時,采用風(fēng)機加速空氣的流動,以增加空氣側(cè)的傳熱效果。因片距較小,加上機房空調(diào)連續(xù)長時間使用,飛蟲雜物及塵埃粘在冷凝器翅片上,致使空氣不能大流量通過冷凝器,熱阻增大,影響傳熱效果,導(dǎo)致冷凝效果下降,高壓側(cè)壓力升高,制冷效果降低的同時,消耗了更多的電力,冷凝壓力每升高1kg/cm2,耗電量增加6~8%。
對策:結(jié)合空調(diào)使用環(huán)境,根據(jù)結(jié)灰情況,定期對空調(diào)外機進行沖洗,具體方法是用水槍或壓縮空氣,由內(nèi)向外沖洗空調(diào)冷凝器,清除附在冷凝器上的雜物和灰塵,現(xiàn)在杭州電信分公司每年兩次對機房空調(diào)外機進行沖洗,保證良好的排熱效果的同時,節(jié)約了大量的能源。
2.冷凝器配置不當
有些廠家為了節(jié)約成本,追求利潤最大化,故意配置偏小的冷凝器,使空調(diào)制冷效果降低,這種情況盡量在空調(diào)設(shè)計時進行避免,但有時也會發(fā)生,夏天造成空調(diào)頻繁高壓告警,頻繁沖洗空調(diào)外機也無濟于事,嚴重加重了維護人員的工作量,必須更換冷凝器。如杭州轉(zhuǎn)塘、新風(fēng)機房,由于冷凝器配置偏小,夏季三天兩頭高壓故障,維護人員疲于奔命,浪費了大量的人力物力,現(xiàn)在杭州電信分公司對配置不合理的冷凝器已進行了更換,很好的解決了這個問題。
3.工程內(nèi)部有空氣
如果空調(diào)抽真空不夠,加液時不小心,就會混進空氣?諝庠谥评涔こ讨惺怯泻Φ,它會影響制冷剤的蒸汽的冷凝放熱,使冷凝器的工作壓力升高,如當時的冷凝溫度為35度,對應(yīng)的冷凝壓力為12.5kg/cm2表壓,可實際壓力表的壓力可能是14kg/cm2,這多出來的1.5kg/cm2的空氣占據(jù)在冷凝器中(道爾頓定律),由于排氣壓力增高,排氣溫度也升高,制冷量減少,耗電量增加,所以必須清除高壓工程中的空氣。
對策:進行放空氣操作。在停機情況下,從排氣口或冷凝器絲堵處放氣進行放氣操作。
4.制冷劑沖注過多,冷凝壓力也會升高。由于多余的制冷劑會占據(jù)冷凝器的面積,造成冷凝面積減少,使冷凝效果變差。
結(jié)論:通過上述手段,可以保證空調(diào)工作在最佳狀況,不僅降低了空調(diào)的故障率,而且單臺空調(diào)在夏季可以節(jié)約10~20%的能量,因此,加強空調(diào)維護,對空調(diào)的制冷效果、空調(diào)壽命、尤其是節(jié)約能源具有重要的意義。
摘要:闡述了預(yù)選堆焊材料的原則和方法。對堆焊材料的工藝性作了比較,給出了堆焊材料相對耐磨性試驗的結(jié)果。最后說明了直接在產(chǎn)品上進行跟蹤試驗、鑒定耐磨性及考慮經(jīng)濟性做出藥芯焊絲和焊條選擇等情況。
關(guān)鍵詞:通風(fēng)機;耐磨;堆焊材料
中圖分類號:TG44 文獻標識碼:B
The Reasonable Selection of Wear-resistant Surfacing Material of Fans
Abstract: This paper specified the principle and method of pre-selecting surfacing material and compared the technology of surfacing material. And the testing result of surfacing material relative wear-resisting is come out. Finally, some conditions such as the tracking test directly on products, the identification of wear-resisting and the selection of flux-cored wire and electrodes considering economy are specified.
Key words: fan; wear-resisting; surfacing material
0 引言
經(jīng)受著含有磨料的氣流沖擊,使風(fēng)機迊風(fēng)面的金屬表面產(chǎn)生低應(yīng)力磨料磨損和沖刷磨損,這是一種普遍現(xiàn)象。低應(yīng)力磨料磨損是固態(tài)磨料以某種速度,較自由地與所接觸的金屬表面做相對運動引起的[1]。沖刷磨損是含有粉塵的氣體高速沖向金屬表面形成的磨損,其影響因素有粉塵或固體顆粒濃度及硬度與被磨表面間的 相對速度 沖擊角等[2]。
近年來,風(fēng)機葉輪的線速度提高很快,相同工況下風(fēng)機磨損速度加快,對耐磨堆焊技術(shù)要求越來越高。為選擇出具有良好的耐沖擊性、抗磨料磨損性的堆焊材料,提高堆焊技術(shù)、延長風(fēng)機使用壽命,進行了大量的堆焊試驗。耐磨堆焊是把填充金屬熔敷在基體表面以提供抗磨損、抗沖擊、防擦傷等保護層的工藝過程。要充分發(fā)揮堆焊技術(shù)的優(yōu)勢必須解決好兩方面的問題:一是正確選用堆焊材料;二是選定合適的堆焊方法及相應(yīng)的堆焊工藝。
1 預(yù)選堆焊材料
合理地選擇堆焊材料,才能使風(fēng)機堆焊件具有較高的使用壽命。收集適合于高溫或常溫條件下、受低應(yīng)力磨料磨損和沖刷磨損風(fēng)機零部件堆焊材料的相關(guān)資料,預(yù)選了兩類堆焊合金中的12種堆焊材料:一類是具有非常好的耐磨料磨損性、較好的耐熱性、良好的抗沖擊性的 高鉻合金鑄鐵堆焊材料;一類是具有較好的抗沖擊性、良好的耐磨料磨損性的馬氏體堆焊材料[3]。
。1)手工電弧焊堆焊方法:預(yù)選3種高鉻合金鑄鐵堆焊焊條;
(2)CO2氣體保護堆焊方法:預(yù)選6種馬氏體堆焊藥芯焊絲和3種高鉻合金鑄鐵堆焊藥芯焊絲。
2 堆焊材料的工藝性比較
在10mm×200mm×600mm鋼號為Q345A試板上,按照表1堆焊工藝參數(shù),盡量選用工藝參數(shù)的下限值,減少合金元素的燒損,獲得熔深淺、稀釋率較低的堆焊層。模擬風(fēng)機葉片堆焊形式,每種堆焊材料各堆焊一件。在堆焊過程中進行工藝性比較:包括電弧的穩(wěn)定性、煙塵及飛濺大小、焊縫成型情況、有無裂紋等。
堆焊工藝性比較結(jié)果如下。
。1)手工電弧堆焊:3種高鉻合金鑄鐵堆焊焊條,堆焊時容易引弧、電弧穩(wěn)定、煙塵較大、有飛濺、成型正常、堆焊層有分布不均的可見裂紋、工藝性尚可。
。2)CO2氣體保護堆焊:在所選堆焊材料中馬氏體堆焊藥芯焊絲含碳量和合金成分較少,因此,提出一條基本要求即堆焊層應(yīng)成型光滑、無明顯裂紋。
其中3種馬氏體堆焊藥芯焊絲,堆焊時煙塵相對大一些,堆焊層有少量可見裂紋,被淘汰;其余3種馬氏體堆焊藥芯焊絲,堆焊時送絲暢通、易引弧、電弧穩(wěn)定、煙塵與飛濺相對較少、多層堆焊后無明顯裂紋、成型美觀、堆焊工藝性良好。
3種高鉻合金鑄鐵堆焊藥芯焊絲,堆焊時電弧較穩(wěn)定、煙塵大、飛濺相對多一些,在堆焊層出現(xiàn)細小橫向裂紋,工藝性尚可。
3 堆焊材料的相對耐磨性試驗
3.1 試件堆焊和試樣加工
以Q345A鋼板20mm×80mm×250mm作為基材,采用3種馬氏體堆焊藥芯焊絲、3種高鉻合金鑄鐵藥芯焊絲、3種高鉻合金鑄鐵堆焊焊條,按表1的堆焊工藝參數(shù)分別堆焊尺寸為35mm×200mm堆焊層、多道堆焊、堆焊3層 , 堆焊層高度保證達到6~7mm。
先將試件堆焊面在磨床上加工出平面,以加工的平面為基準在基材側(cè)刨削試件厚度至15mm,之后采用線切割方法在每塊試件上加工出3件15mm×26mm×56mm耐磨試樣,編號做標識。
加工材質(zhì)為Q345A,尺寸為15mm×26mm×56mm試樣6件, 做相對耐磨性試驗的基準試樣。
3.2 相對耐磨性試驗
將耐磨試樣分成兩部分,委托鄭州機械研究所做相對耐磨試驗,試驗結(jié)果如下。
第一部分:CO2氣體保護焊藥芯焊絲堆焊的6種試樣,模擬風(fēng)機工況進行了純磨粒磨損試驗,試樣編號6#代表Q345A鋼基準試樣;編號1#、2#、4#代表馬氏體堆焊藥芯焊絲堆焊試樣;3#、無編號、7#代表高鉻合金鑄鐵藥芯焊絲堆焊試樣,其試驗結(jié)果見表2。
第二部分:手工焊條電弧焊堆焊的3種耐磨試樣試驗結(jié)果見表3;試驗設(shè)備:MLS-225型濕砂橡膠輪式磨損試驗機;介質(zhì)組成:1.5kg石英砂(50~90目)+1kg水。
表3 試驗結(jié)果
摘要:本文介紹山西兆豐鋁業(yè)公司自備電廠設(shè)計3臺135MW循環(huán)硫化床機組,于2006年6月相繼投產(chǎn)發(fā)電,投產(chǎn)以來,由于風(fēng)機出力不滿,風(fēng)機等效使用效率不高,廠用電率舉高不下,原風(fēng)機采用液力耦合器調(diào)速方式,該調(diào)節(jié)方式在滿負荷時相能對經(jīng)濟運行,但在低轉(zhuǎn)速情況下,能量損失嚴重,因此電廠必須對有節(jié)能空間的輔機進行變頻器調(diào)節(jié)改造,自備電廠首先選擇引風(fēng)機進行了技術(shù)改進。
1、引風(fēng)機改造前現(xiàn)狀
自備電廠為3×135WM循環(huán)硫化床發(fā)電機組。三臺機組六臺引風(fēng)機全部采用液力耦合器調(diào)節(jié)方式,液力耦合器是通過控制工作腔內(nèi)工作油液的動量矩變化,來傳遞電動機能量并改變輸出轉(zhuǎn)速的,電動機通過液力耦合器的輸入軸拖動其主動工作輪,對工作油進行加速,被加速的工作油再帶動液力耦合器的從動工作渦輪,把能量傳遞到輸出軸和負載,這樣,可以通過控制工作腔內(nèi)的油壓來控制輸出軸的力矩,達到控制負載的轉(zhuǎn)速的目的。液力耦合器調(diào)速范圍在20%~95%之間,其效率基本上與轉(zhuǎn)速成正比,隨著輸出轉(zhuǎn)速的降低,效率基本上成正比下降。100%轉(zhuǎn)速時效率95%,75%轉(zhuǎn)速時效率約72%,20%轉(zhuǎn)速時效率約19%,液力耦合器用于風(fēng)機,其軸的輸出功率與轉(zhuǎn)速的三次方成正比,當轉(zhuǎn)速下降時,雖然液力耦合器效率與轉(zhuǎn)速成正比下降,但電動機綜合軸功率還是隨著轉(zhuǎn)速的下降成二次方比例下降,因此低轉(zhuǎn)速時,風(fēng)機的綜合效率很低,電機耗能相對較大。引風(fēng)機電機設(shè)計參數(shù)如下:
名稱型號額定功率(kw)額定電壓(v)額定電流(A)額定功率轉(zhuǎn)速功率因數(shù)引風(fēng)機YKKZ10-618006000212.7509860.85
2、改造實施方案
1.變頻器選型配置方案
按照引風(fēng)機電機容量,選用北京合康億盛變頻科技股份有限公司生產(chǎn)的變頻器HIVERT-Y06/220,額定輸出電流為220A。保留現(xiàn)有的引風(fēng)機電動機和高壓開關(guān),考慮6kV配電室位置情況,我們將除塵器配電室空余空間位置隔離設(shè)置為變頻器間,變頻器電纜用原引風(fēng)機動力電纜,變頻器至風(fēng)機電纜重新布置。變頻器控制電源采用380V控制,電源一路取源于變頻器變壓器變壓交流380V,另一路取于機組380V工程,兩路電源可以自動切換無需人工調(diào)整。變頻器間電纜溝道在原電纜溝的基礎(chǔ)上進行完善,保證滿足施工要求。
2.引風(fēng)機改造
由于原引風(fēng)機使用液力耦合器進行調(diào)節(jié),變頻改造后,電機由變頻器拖動進行變頻運行,必須將液力耦合器拆除。但是拆除液力耦合器后電機和風(fēng)機間連接軸的空間距離太長,扭距大容易造成變形,造成工程停機,因此在原液力耦合器位置專門進行設(shè)計制作了連接軸,并考慮在軸中位置設(shè)計支撐聯(lián)軸器,軸的設(shè)計考慮了在0~50Hz范圍內(nèi)沒有共振點。
3.控制回路改造
變頻器的控制與原來的DCS連接起來,控制電纜由變頻器至DCS工程控制柜敷設(shè),相關(guān)的控制信號引入到DCS控制工程,可以實現(xiàn)遠控和就地控制,變頻器的加減頻率在DCS工程操作員站進行,調(diào)節(jié)頻率范圍為0~50Hz,變頻的狀態(tài)及控制信號在DCS工程進行顯示,滿足遠方操作控制的要求。
4.變頻器的主要功能設(shè)置
1)變頻器改造時原電機及保護回路不加任何改動可直接應(yīng)用。
2)變頻器內(nèi)部通訊采用光纖連接,可以有效提高控制信號通訊速度和抗干擾能力,變頻器內(nèi)部強弱電信號分開布置,通過光電隔離、鐵殼屏蔽技術(shù)消除了控制的諧波影響
3)變頻器冷卻風(fēng)扇一用一備冗余設(shè)計,單臺冷卻風(fēng)機故障不影響工程正常運行,并可實現(xiàn)在線檢修。
4)6kV主電源故障時,變頻器供電可保持3秒鐘,一旦主電源重新受電,裝置工程能自動恢復(fù)正常工作而無需運行人員的任何干預(yù),以滿足主電源母線工程快切需求。
5)變頻器設(shè)計有電動機所需的過載、過流、過壓、欠壓、過熱、缺相保護以及進線變壓器的保護和變頻器過載,變頻器過熱等全部保護功能。
6)變頻器動力電源和控制電源分開供電,動力電源為變頻調(diào)速工程內(nèi)部供電,控制電源獨立于動力電源工程,變頻器自備UPS,可維持30min,控制電源故障時,變頻器不能立即停機。
7)變頻器在0~50Hz范圍內(nèi)進行調(diào)整,調(diào)節(jié)范圍廣,輸出電壓穩(wěn)定。
3、改造中重點考慮的幾個問題
1.變頻器做單獨接地網(wǎng),接地網(wǎng)與電氣地網(wǎng)隔離,保證變頻器投運后對其他設(shè)備不產(chǎn)生干擾。
2.引風(fēng)機原由電機非專用變頻電機,改造后電機冷卻風(fēng)量不足,電機溫升不能超標。
3.考慮電機全壓啟動對廠用6KV母線的影響及對電機和風(fēng)機的影響。
4.現(xiàn)有的風(fēng)機電機連接所用的液力偶合器拆除后,連接軸必須進行認真計算設(shè)計,要充分考慮在整個調(diào)頻范圍內(nèi)風(fēng)機的共振問題。
5.變頻器及變頻控制室的排熱通風(fēng)設(shè)計。
4、改造后經(jīng)濟效益分析
1.節(jié)能分析
機組在100%、80%兩種負荷運行方式下電機狀況統(tǒng)計
機組負荷(MW)引風(fēng)機電機電流(A)、占額電流的百分比、功率Pg(kw)100 140 63.5% 1298135 150 65.8% 1391
Pg=1.732×6.3×I×cosφ
1)機組在100%負荷運行方式下引風(fēng)機電機變頻改造前后能耗比較
不使用變頻器調(diào)節(jié)模式:Pg=1391kw
使用變頻器調(diào)節(jié)模式:
風(fēng)機效率:μf=0.63
傳動效率:μt=0.97
電機效率:μd=0.95
變頻器效率:μb=0.965
風(fēng)機出口流量:Q=115m3/s
風(fēng)機出口壓力:H=-5.4kPa
Pb=Pd/μb=Pf/μt×μd×μb=QH/(μf×μt×μd×μb)=115×5.4/(0.63×0.97×0.95×0.965)=1108kW
節(jié)能效果:μ=(Pg-Pb)/Pg=(1392-1108)/1392=20%
2)機組在80%負荷運行方式下引風(fēng)機電機變頻改造前后能耗比較
不使用變頻器調(diào)節(jié)模式:Pg=1298kw
使用變頻器調(diào)節(jié)模式:
風(fēng)機效率:μf=0.63
傳動效率:μt=0.97
電機效率:μd=0.95
變頻器效率:μb=0.965
風(fēng)機出口流量:Q=115m3/s
風(fēng)機出口壓力:H=-4.3kPa
Pb=Pd/μb=Pf/μt×μd×μb=QH/(μf×μt×μd×μb)=115×4.3/(0.63×0.97×0.95×0.965)=883kW
節(jié)能效果:μ=(Pg-Pb)/Pg=(1298-883)/1298=30%
3)單臺引風(fēng)機節(jié)能計算
機組80%負荷運行,單臺引風(fēng)機年使用300天,共計7200小時,935萬KW/h。
序號 名稱 需求比例 年現(xiàn)用電 年變頻用電 年節(jié)電1 引風(fēng)機80%935kw/h 636kw/h 299萬kw/h
經(jīng)濟效益計算:按照每度電0.3元計算,單臺引風(fēng)機每年節(jié)約88萬元。
5、結(jié)論
變頻器改造,不僅提高設(shè)備的安全可靠性,提高了工藝流程的自動化水平,減少事故率,更為企業(yè)節(jié)約降耗提高經(jīng)濟效益作出貢獻,在國家大力倡導(dǎo)節(jié)能減排,減少環(huán)境污染政策的指引下,推廣和使用變頻器必將是降低能源消耗的有力措施。
工廠降溫設(shè)備
河北負壓風(fēng)機
河北負壓風(fēng)機價格
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