徐塘發(fā)電有限公司2×300MW擴(kuò)建工程6號(hào)機(jī)組引風(fēng)機(jī)是成都電力機(jī)械廠制造的型號(hào)為AN28e6靜葉可調(diào)式軸流風(fēng)機(jī)，風(fēng)量為268.74m3/s，風(fēng)壓為4711Pa；電機(jī)是沈陽(yáng)電機(jī)股份有限公司提供的型號(hào)為YKK710-8電機(jī)，電機(jī)轉(zhuǎn)速為744r/min，功率為1800kW，電壓為6000V。電機(jī)兩端為滑動(dòng)軸承結(jié)構(gòu)，瓦寬為220mm，甩油環(huán)外徑為363mm，厚度為11.5mm，寬度為30mm，質(zhì)量為3060g；軸頸外徑為200mm，橢圓度偏差為0.2mm。油室兩側(cè)各有一個(gè)油位計(jì)，軸承座與下軸瓦之間有一個(gè)電加熱器，下軸瓦下面有一個(gè)測(cè)溫元件。電機(jī)軸承的冷卻方式為自然冷卻。
　　第一次試轉(zhuǎn)時(shí)，甲側(cè)引風(fēng)機(jī)電機(jī)推力端軸瓦溫度升高，定值保護(hù)停機(jī)；乙側(cè)引風(fēng)機(jī)電機(jī)膨脹端軸瓦溫度升至報(bào)警值，為了防止設(shè)備嚴(yán)重?fù)p壞，手動(dòng)停機(jī)。檢查發(fā)現(xiàn)甲側(cè)引風(fēng)機(jī)電機(jī)推力端軸瓦有燒瓦現(xiàn)象，乙側(cè)引風(fēng)機(jī)電機(jī)膨脹端軸瓦局部有磨痕。現(xiàn)場(chǎng)消缺，重新安裝后，電機(jī)試運(yùn)轉(zhuǎn)4
h無(wú)異�，F(xiàn)象。鍋爐空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)時(shí)，2臺(tái)引風(fēng)機(jī)電機(jī)的軸瓦溫度穩(wěn)定在61.9℃（甲）、59.5℃（乙）后略微下降，轉(zhuǎn)動(dòng)正常。
　　2005年4月1日，電除塵氣流分布試驗(yàn)過程中除電機(jī)軸瓦溫度稍高外，其他正常。但是在氣流分布試驗(yàn)快結(jié)束后，16∶00，62號(hào)引風(fēng)機(jī)電機(jī)側(cè)軸瓦溫度快速攀升至62.4℃時(shí)；16∶30，61號(hào)引風(fēng)機(jī)風(fēng)機(jī)側(cè)軸瓦溫度快速攀升至61.2℃，都有進(jìn)一步上升的趨勢(shì)。為了保護(hù)設(shè)備，手動(dòng)停機(jī)。2臺(tái)電機(jī)氣流分布試驗(yàn)時(shí)引風(fēng)機(jī)軸瓦溫升值見表1。

表1氣流分布試驗(yàn)時(shí)引風(fēng)機(jī)軸瓦溫升值
時(shí)間61號(hào)電機(jī)軸承溫度/℃時(shí)間62號(hào)電機(jī)軸承溫度/℃
電機(jī)側(cè)風(fēng)機(jī)側(cè)電機(jī)側(cè)風(fēng)機(jī)側(cè)
12:0019.018.112:0019.916.7
13:0040.138.513:0041.435.7
14:0048.749.114:0053.947.2
15:0050.751.915:0056.950.3
16:0053.155.816:0059.252.9
16：3054．857．916:0162．453．5
16：3155．261．2

　　
4月2日～4月5日對(duì)電機(jī)軸瓦解體檢查，發(fā)現(xiàn)2臺(tái)電機(jī)端外側(cè)和風(fēng)機(jī)端外側(cè)軸瓦均有磨瓦現(xiàn)象，但內(nèi)側(cè)沒有磨瓦現(xiàn)象。同時(shí)發(fā)現(xiàn)油擋附近軸頸處油潤(rùn)滑明顯不足。對(duì)瓦面作刮瓦處理試轉(zhuǎn)，當(dāng)溫度達(dá)到56～60℃后，瓦溫快速攀升。前后試運(yùn)轉(zhuǎn)達(dá)11次，每次情況都差不多。解瓦檢查發(fā)現(xiàn),瓦面痕跡一致。加大冷卻油量后，不再燒瓦，但溫度仍然升至62℃，并且隨著氣溫的波動(dòng)而波動(dòng)。整個(gè)過程中，2臺(tái)風(fēng)機(jī)軸系振動(dòng)很好，最大振動(dòng)均為1絲左右。

2原因分析

　　打開軸瓦對(duì)軸承進(jìn)行了仔細(xì)檢查，如壓力角、間隙、橢圓度等，甲、乙側(cè)引風(fēng)機(jī)電機(jī)軸承檢查數(shù)據(jù)見表2。所有數(shù)據(jù)都符合規(guī)范和廠家技術(shù)要求，可以排除安裝不當(dāng)?shù)脑�因�?br>表2甲、乙側(cè)引風(fēng)機(jī)電機(jī)軸承檢查數(shù)據(jù)
檢查項(xiàng)目甲側(cè)引風(fēng)機(jī)電機(jī)乙側(cè)引風(fēng)機(jī)電機(jī)
推力端膨脹端推力端膨脹端
電機(jī)軸與軸瓦之間側(cè)間隙/mm0.150.150.150.15
電機(jī)軸與軸瓦之間頂間隙/mm0.330.320.320.33
電機(jī)軸瓦接觸角75°75°75°75°
電機(jī)軸瓦接觸面/點(diǎn)·cm-2≥1≥1≥1≥1
軸肩與軸瓦之間間隙/mm7.47.67.57.4


　　由于2臺(tái)引風(fēng)機(jī)軸系軸向、水平、垂直方向振動(dòng)都很小，所以排除了軸系不對(duì)中、磁力線中心、電機(jī)基礎(chǔ)等問題。瓦面沒有被電擊的痕跡，所以也排除了軸承座絕緣不夠和轉(zhuǎn)子磁通量軸向分布不均等原因。2臺(tái)風(fēng)機(jī)為同一批產(chǎn)品，且燒瓦發(fā)生的過程和癥狀非常相似，所以初步認(rèn)定故障原因是一致的。

由這2臺(tái)引風(fēng)機(jī)電機(jī)軸瓦溫升高直至燒瓦整個(gè)過程，通過對(duì)原始記錄的數(shù)據(jù)資料進(jìn)行分析，初步判斷故障是由于甩油環(huán)轉(zhuǎn)動(dòng)帶上來(lái)的油量太少，在下瓦壓力角內(nèi)無(wú)法形成和保持一定厚度的油膜，導(dǎo)致軸頸與軸瓦接觸摩擦。瓦溫、油溫升高后，潤(rùn)滑油的黏度下降，加劇了油膜的破壞，直至軸瓦與軸頸摩擦,溫度急劇升高。當(dāng)溫度達(dá)到某一臨界數(shù)值時(shí)，油膜承壓能力低于軸頸壓力，由此將引起惡性循環(huán)，導(dǎo)致軸瓦溫度快速攀升。

加大潤(rùn)滑冷卻油量后,潤(rùn)滑油位高于軸瓦下瓦面，這雖然緩解了油膜的破壞,在一定程度上避免了軸與軸瓦的直接接觸,但是此時(shí)的平衡溫度達(dá)到62℃,是一種高位平衡,軸承運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)太大。

3改進(jìn)措施
（1）更換潤(rùn)滑油。用46號(hào)機(jī)械油代替46號(hào)透平油，目的是為了提高潤(rùn)滑油的黏度，使得在甩油環(huán)轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)可以帶上更多的油。但高溫時(shí),機(jī)械油黏度的下降程度比透平油大。但是試驗(yàn)證明，效果并不明顯。
　�。�2）對(duì)軸瓦進(jìn)口油囊作加深處理。在出油側(cè)增加出油油囊，在瓦面開網(wǎng)狀油槽，目的是為了加大軸潤(rùn)滑冷卻油的循環(huán)速度。上述措施沒有起到?jīng)Q定性作用。
　�。�3）對(duì)甩油環(huán)進(jìn)行改進(jìn)。在粗糙甩油面內(nèi)側(cè)開淺斜槽，在甩油環(huán)側(cè)面加開幾條淺油槽。該措施同時(shí)帶來(lái)了正、負(fù)兩方面的效應(yīng)。正面作用是有利于甩油環(huán)在轉(zhuǎn)動(dòng)過程中儲(chǔ)油，使得帶油量增加。負(fù)面作用是油槽加深，出油量相對(duì)于帶油量的比重下降。
　�。�4）加大潤(rùn)滑油量。將油位實(shí)際高度達(dá)到下瓦面以下（圖紙要求下瓦的2/3高度），這樣雖然緩解了油膜破壞，但油位太高，以致局部換熱效果變差，平衡時(shí)溫度太高，風(fēng)險(xiǎn)加大。
　�。�5）在油室內(nèi)加設(shè)盤管式水冷卻裝置。該方法相對(duì)比較簡(jiǎn)易方便。但是由于油室結(jié)構(gòu)特殊，且增加冷卻裝置將相對(duì)減少油室中的油量，如果發(fā)生冷卻水效率降低或者上層油溫升高現(xiàn)象（冷卻只能針對(duì)下層油），溫度就不能很好控制。
　　現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施效果表明，實(shí)施上述多種措施后的效果并不明顯，以上方法不能夠從根本上解決軸瓦溫度過高的問題。
　　在這種情況下，只有改變潤(rùn)滑冷卻方式，才能達(dá)到軸瓦降溫的目的。在對(duì)問題進(jìn)行分析的基礎(chǔ)上，決定采用電機(jī)軸承外循環(huán)冷卻裝置。改進(jìn)前、后軸瓦結(jié)構(gòu)圖，分別見圖1、圖2。電機(jī)用外循環(huán)潤(rùn)滑工程見圖3。盡管增加了投資，但有效地增加了排熱量和潤(rùn)滑流量。在選擇油循環(huán)的路徑上，采用進(jìn)油（冷油）噴淋，油室高位油溢流回油的方案。在電機(jī)軸承外部加裝一套循環(huán)潤(rùn)滑油工程，供2臺(tái)電機(jī)4個(gè)軸瓦用。甩油環(huán)仍然保留，在每個(gè)軸承上瓦靠進(jìn)油側(cè)裝1根Dg15的進(jìn)油管，安裝1個(gè)Dg15的閥門，以便調(diào)節(jié)進(jìn)油量的大小，0.2MPa壓力對(duì)軸頸直接噴淋。每個(gè)軸瓦約有4L/min的潤(rùn)滑油流經(jīng)瓦面，充足的油量形成一定的油膜，確保摩擦面處于液體摩擦狀態(tài)，并及時(shí)帶走軸承產(chǎn)生的熱量。用軸承座的預(yù)留接口做回油接口（管徑為Dg50），使油室仍然保持原有的油位高度。當(dāng)外循環(huán)裝置發(fā)生故障或斷電，導(dǎo)致短時(shí)間意外事故發(fā)生時(shí)，甩油環(huán)仍然可以向軸瓦供油。值班人員發(fā)現(xiàn)瓦溫上升快，溫度高等異常情況后，可以及時(shí)處理，采取措施以避免燒瓦事故的發(fā)生。


圖1改進(jìn)前的軸瓦結(jié)構(gòu)

圖2改進(jìn)后的軸瓦結(jié)構(gòu)

圖3電機(jī)用外循環(huán)潤(rùn)滑工程圖
為確認(rèn)電機(jī)軸承外循環(huán)冷卻裝置的可靠性，裝置裝好后，將6號(hào)鍋爐的一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)、密封風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)全部啟動(dòng)，按照設(shè)備的額定工況進(jìn)行滿負(fù)荷運(yùn)行，運(yùn)行48h，整個(gè)過程中最高溫度始終保持在37℃左右，說明上述方案起到了很好效果。

4結(jié)論
　　引起軸瓦溫度升高的原因很多。如果是由振動(dòng)引起的，可以從轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡、軸系找中心、基礎(chǔ)剛度、磁力線中心等方面處理。如果是由于傳熱等問題引起的溫度升高而導(dǎo)致燒瓦時(shí)，僅從機(jī)械和結(jié)構(gòu)上分析，往往不易尋找出根本原因，這時(shí)必須從潤(rùn)滑原理上分析，尋找原因，從根本上解決軸承溫度高的問題。
　　我們通過加裝一套強(qiáng)制外循環(huán)冷卻裝置，改進(jìn)了軸瓦冷卻和潤(rùn)滑方式，有效地解決了軸瓦溫度高的缺陷。
　

摘要 ：通過計(jì)算流體力學(xué)（ CFD ）方法對(duì)軸流通風(fēng)機(jī)葉片的流場(chǎng)進(jìn)行了虛擬樣機(jī)的數(shù)值模擬，不僅得到了流場(chǎng)的工作特性數(shù)據(jù)，而且提出了對(duì)葉片葉型的改進(jìn)設(shè)計(jì)方案，并通過真實(shí)樣機(jī)的試驗(yàn)驗(yàn)證了數(shù)值模擬分析的正確性和改進(jìn)設(shè)計(jì)的可行性。最后，還對(duì)數(shù)值模擬與真實(shí)試驗(yàn)數(shù)據(jù)之間的差異原因進(jìn)行了討論。

關(guān)鍵詞 ：軸流式通風(fēng)機(jī)；葉片； CFD ；流場(chǎng)分析；改進(jìn)設(shè)計(jì)

中圖分類號(hào)： TH432.1 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： B

文章編號(hào) : 1006 - 8155 ( 2008 )02-0021-05

The Fl ow Field Analysis and Improved Design for Axial- fl ow Fan Leaf Based on CFD

Abstract : This paper numerically simulated the fl ow field for virtual protot yp e of the leaf of axial- fl ow fan by computational fl uid dynamics (CFD) method. The working characteristics data of fl ow field are not only obtained, but also the improved design plans for the leaf t yp es are presented and the correctness of the simulated analysis and the feasibility of the improved design are verified based on the real test for actual protot yp e. Finally, some possible reasons for the differences between simulated data and real test data are discussed.

Key words : axial- fl ow fan; leaf; CFD; fl ow field analysis; improved design

0 　引言

　　軸流通風(fēng)機(jī)的傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法主要有兩種：一種是利用孤立翼型進(jìn)行空氣動(dòng)力試驗(yàn)所得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行孤立翼型設(shè)計(jì)，稱為孤立翼型設(shè)計(jì)方法；另一種是利用平面葉柵的理論和葉柵的吹風(fēng)試驗(yàn)所得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行設(shè)計(jì)，稱為葉柵設(shè)計(jì)方法 [1] 。試驗(yàn)測(cè)量方法所得到的試驗(yàn)結(jié)果真實(shí)可信，但往往受模型尺寸、流場(chǎng)擾動(dòng)、人身安全和測(cè)量精度等的限制，有可能很難通過試驗(yàn)方法得到結(jié)果。此外試驗(yàn)還會(huì)遇到經(jīng)費(fèi)投入、人力和物力的巨大耗費(fèi)及周期長(zhǎng)等許多困難。計(jì)算流體力學(xué)（ CFD ）的計(jì)算方法是近年來(lái)發(fā)展起來(lái)的新型獨(dú)立學(xué)科，它兼有理論性和實(shí)踐性的雙重特點(diǎn)，建立了許多理論和方法，為現(xiàn)代科學(xué)中許多復(fù)雜流動(dòng)與傳熱問題提供了有效的計(jì)算技術(shù) [2] 。軸流通風(fēng)機(jī)葉片作為關(guān)鍵部件，其性能直接影響著風(fēng)機(jī)的性能。軸流通風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)的主要任務(wù)就是設(shè)計(jì)出能保證各項(xiàng)性能要求的高效率葉片。

　　本文介紹的是采用現(xiàn)今先進(jìn)的 CFD 方法，以我公司生產(chǎn)的一款汽車用冷凝器風(fēng)扇的葉片為例，進(jìn)行探索性的流場(chǎng)分析與改進(jìn)設(shè)計(jì)研究。

1 　葉片的 CFD 流場(chǎng)分析

1.1　 對(duì)象描述

　　該風(fēng)扇總成的整體三維圖如圖 1 所示。葉片直徑為 250mm ，材料為 PP ，其技術(shù)要求：在靜壓 p = － 50Pa （風(fēng)機(jī)進(jìn)口處的壓力比周圍空氣低 50Pa ），轉(zhuǎn)速為 2600r/min 的情況下，風(fēng)扇總成在一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓、溫度為 20 ℃、相對(duì)濕度為 50% 的空氣，用標(biāo)準(zhǔn)電機(jī)在 12V 的電壓下進(jìn)行送風(fēng)測(cè)試時(shí)，其送風(fēng)量應(yīng)≥ 900m 3 /h ，標(biāo)準(zhǔn)電機(jī)工作電流應(yīng)≤ 7A 。

1.2 　劃分網(wǎng)格

　　計(jì)算流體力學(xué)作為工程應(yīng)用的有效工具，所面臨的關(guān)鍵技術(shù)之一就是生成網(wǎng)格的質(zhì)量的好壞，它直接影響到模擬結(jié)果的精度和所耗用的 CPU 時(shí)間。在計(jì)算敏感區(qū)域（壁面附近、尾流塊、外形曲率大的表面）參數(shù)變化梯度大，如果網(wǎng)格太稀疏，則不能捕捉到流場(chǎng)的重要信息，造成誤差大，甚至解不能收斂，故需取較密的一些網(wǎng)格；而在非計(jì)算敏感區(qū)域參數(shù)變化梯度較小，如果網(wǎng)格太稠密，則所耗用的 CPU 時(shí)間長(zhǎng)，故應(yīng)取較稀一些的網(wǎng)格。因此，應(yīng)根據(jù)需要安排網(wǎng)格疏密。另外，曲線應(yīng)盡量光滑，不能過分扭曲。在 CFD 的實(shí)際應(yīng)用中，計(jì)算量一般非常大，合理劃分網(wǎng)格可以大大節(jié)省機(jī)時(shí)，還可以避免自動(dòng)網(wǎng)格劃分中帶來(lái)的過度疏密。高正交網(wǎng)格和高效展玄比是高質(zhì)量網(wǎng)格的兩個(gè)基本要素，它直接影響到計(jì)算的收斂時(shí)間和穩(wěn)定性。

　　顯然該葉片是周期對(duì)稱的，因而選用 1/5 的葉片進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)及反復(fù)調(diào)整，得到 36 萬(wàn)節(jié)點(diǎn)的葉片周圍氣體的網(wǎng)格如圖 2 所示，其網(wǎng)格參數(shù)的評(píng)價(jià)結(jié)果（見表 1 ）顯示該生成的葉片網(wǎng)格是高效網(wǎng)格。為了避免因?yàn)榫W(wǎng)格密度不足而造成計(jì)算不可靠的影響，對(duì)改進(jìn)前后的葉片的計(jì)算域均進(jìn)行加大網(wǎng)格密度的驗(yàn)證，由原來(lái) 36 萬(wàn)節(jié)點(diǎn)的網(wǎng)格加密為 92 萬(wàn)節(jié)點(diǎn)的網(wǎng)格。對(duì)加密的網(wǎng)格進(jìn)行計(jì)算得到的結(jié)果與原結(jié)果對(duì)比，誤差不超過萬(wàn)分之一，說明原計(jì)算所用的網(wǎng)格密度足夠，其計(jì)算結(jié)果是可靠的。

1.3 　邊界條件及求解參數(shù)設(shè)置

　　在進(jìn)行 CFD 流場(chǎng)分析時(shí)所采取的部分邊界條件及參數(shù)設(shè)置如下：

　�。� 1 ）對(duì)流方式選用 k- w SST （剪切應(yīng)力輸運(yùn)模型 [3] ）模型；

　�。� 2 ）采用旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的方法，設(shè)置計(jì)算域轉(zhuǎn)速為技術(shù)要求的工作轉(zhuǎn)速 2600r/min ；

　�。� 3 ）取參考?jí)毫��?1013 25Pa ，通過試算設(shè)定進(jìn)口總壓條件，調(diào)節(jié)進(jìn)口總壓的相對(duì)值使進(jìn)口靜壓達(dá)到－ 50Pa ，此時(shí)總壓相對(duì)值約為－ 29Pa ；

　�。� 4 ）由于在距葉片相對(duì)較近的一段距離內(nèi)氣體總壓變化不大，且出口與大氣相連，因而對(duì)風(fēng)機(jī)出口設(shè)定出口平均靜壓相對(duì)值為 0Pa ；

　�。� 5 ）對(duì)于流線罩，考慮到實(shí)際狀態(tài)為靜止部件，其與葉片的距離較近，有相互作用，因而在邊界條件中設(shè)為反向旋轉(zhuǎn)的墻，即在旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中流線罩是運(yùn)動(dòng)的。但由于流線罩是圓周對(duì)稱的圓柱面，不會(huì)造成計(jì)算區(qū)域不穩(wěn)定的問題；

　�。� 6 ）由于葉片頂部與流線罩相互作用強(qiáng)烈，生成葉片網(wǎng)格時(shí)將葉片與流線罩間單獨(dú)分兩個(gè)重合的面。利用兩個(gè)重合的面建立一液體對(duì)液體的接觸面邊界條件。該邊界條件充分利用了其可允許壓力突變的特點(diǎn)，將葉片頂部與流線罩的復(fù)雜流動(dòng)，通過兩個(gè)重合面與葉片面分成流動(dòng)相對(duì)平穩(wěn)的兩個(gè)區(qū)域。對(duì)于周期面自然選用周期邊界條件，其余的面采用缺省的無(wú)滑移壁面邊界條件。

　�。� 7 ）收斂控制與收斂準(zhǔn)則：求解器的時(shí)間步長(zhǎng)設(shè)為“自動(dòng)調(diào)整時(shí)間步長(zhǎng)”；最大迭代次數(shù)為 500 次；殘差類型為均方根；前后計(jì)算的殘差余量設(shè)為 0.00001 。

1.4 　仿真結(jié)果與討論

　　為了得出風(fēng)機(jī)的工作特性曲線，在只改變轉(zhuǎn)速而不改變其余邊界條件的情況下，得到如表 2 的仿真結(jié)果。

表 2 風(fēng)扇總成的仿真特性表

轉(zhuǎn)速/

（r/min）

進(jìn)口靜壓/

Pa

出口靜壓/

Pa

流量/

（ m3/h）

驅(qū)動(dòng)功率/

W

靜壓效率

全壓效率

2200

-42.7761

0.52 1021

776.945

38.0585

0.5 8062 8

0. 6702 52

2400

-46.2891

0.359684

881.604

47.401

0.55 7008

0.672634

2600

-50.0987

-0.118407

9 78 .025

58.3476

0.532155

0.674805

2800

-54.3257

-0.604545

1073 .88

70.9436

0.512821

0.6 8049 8

3000

-59.012

-0. 8998 97

1170.09

84.9523

豬場(chǎng)負(fù)壓風(fēng)機(jī)
玻璃鋼負(fù)壓風(fēng)機(jī)
河北負(fù)壓風(fēng)機(jī)

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