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風(fēng)機(jī)選型與安裝
地溝風(fēng)機(jī)LSR-WD50mm邊坡變形破壞離心機(jī)模型試驗(yàn)研究
LSR-WD型三葉羅茨鼓風(fēng)機(jī)性能表（電機(jī)直聯(lián)）
（1 2 3 4 5 6 7 8 9） 型 號(hào)
口 徑轉(zhuǎn) 速
n r/min升 壓△P進(jìn)口流量
Q m3/min軸功率
Kw配套電機(jī)（380V）KpammH2O型 號(hào)功 率KwLSR-WD
50mm14509.810001.600.46Y802-40.7519.620001.380.79Y90S-41.129.430001.181.1 4 Y90L-41.539.240001.031.48Y100L1-42.24950000.881.80Y100L1-42.258.860000.762.16Y100L1-42.2LSR-WD
65mm14509.810002.830.69Y90S-41.119.620002.601.26Y90L-41.529.430002.391.85Y100L1-42.239.240002.122.41Y100L2-434950002.03
概述
關(guān)于離心模型試驗(yàn)原理和邊坡穩(wěn)定性模型試驗(yàn)的相似律，文獻(xiàn)中分別從不同的角度進(jìn)行了比較詳細(xì)的論述，并指出在離心機(jī)模型中，由于慣性力場(chǎng)的作用，使模型的容重增大n倍，就可使離心模型達(dá)到與原型相同的應(yīng)力變形狀態(tài)，使兩者的塑性區(qū)域發(fā)展及其破壞過程保持相似，從而得出離心模型的邊坡的安全系數(shù)與原型完全相等，模型反映了原型的真實(shí)情況。由于離心模型滿足了重力相似條件，而常規(guī)模型則不能，這對(duì)研究以自重為主要受力的邊坡工程問題具有重要意義。本文針對(duì)某堤防工程，利用離心機(jī)模型試驗(yàn)，進(jìn)行施工期及運(yùn)行期水位驟降時(shí)邊坡變形穩(wěn)定特性研究，并進(jìn)行了理論計(jì)算與分析。
1試驗(yàn)研究
1．1試驗(yàn)簡(jiǎn)介
模型試驗(yàn)是在南京水利科學(xué)研究院400g．t大型離心機(jī)進(jìn)行的，模型箱的尺寸為：1100mm(長(zhǎng))×550mm(高)×400mm(寬)，為了模擬水位升降，設(shè)計(jì)安裝了水位控制工程，水位動(dòng)態(tài)變化由水位傳感器通過數(shù)據(jù)采集工程實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)和記錄。根據(jù)模型箱與原型的幾何尺寸設(shè)定模型相似比為n=60。
選用從現(xiàn)場(chǎng)選取的代表性土料進(jìn)行模型制備，摔制性土層分堤身粘土、3一la軟土層和3一lb粘土層，進(jìn)行分層壓實(shí)并控制密度和強(qiáng)度指標(biāo)與原型盡可能相同。模型各土層主要物理力學(xué)特性指標(biāo)見表1，模型布置圖見圖1，2。同時(shí)在模型剖而卜布置變形測(cè)量網(wǎng)格，通過閉路電視邊坡變形，并存模型表面中心線上安裝激光位移傳感器(見圖中Sl～s5)，測(cè)量邊坡表面的沉降變形過程，移傳感器的分辨牢為2Oμm(見圖1和圖2)。
1．2試驗(yàn)?zāi)M技術(shù)
試驗(yàn)?zāi)M技術(shù)可參考文獻(xiàn)，這里僅對(duì)有關(guān)方法或原理簡(jiǎn)單介紹：
(1)竣工期模擬：填筑過程按固結(jié)問題進(jìn)行處理，模型模擬施工過程的運(yùn)行時(shí)間為：tm=tp/n2
(tm為模型運(yùn)行時(shí)間，tp為實(shí)際施工完成時(shí)問，n為相似比)，按照上述原理施加加速度速率，并在tm時(shí)刻達(dá)到設(shè)計(jì)加速度ng，此時(shí)模型的變形特性相當(dāng)于原型竣工期狀況。
(2)蓄水和水位驟降模擬：存竣上期模擬結(jié)束后，保持模型運(yùn)行的加速度不變，開始蓄水，達(dá)到高洪水位后繼續(xù)運(yùn)行使堤防充分浸泡，然后通過水位控制工程進(jìn)行水位驟降模擬，蓄水與水位驟降過程按固結(jié)與滲透問題考慮，模型模擬蓄水和水位驟降的運(yùn)行時(shí)間為tm=tp/n2進(jìn)行設(shè)定(tm為模型運(yùn)行時(shí)間，tp為原型實(shí)際時(shí)間)。
2．1施工期邊坡變形破壞特性
圖3給出了模型BMI表面5個(gè)沉降測(cè)點(diǎn)處的沉降隨堤身填筑高度的變化曲線，可以發(fā)現(xiàn)各點(diǎn)的表面沉降隨填筑升高而增加，其中位于堤頂測(cè)點(diǎn)sl記錄的沉降最大，當(dāng)填筑至設(shè)計(jì)高度時(shí)，該測(cè)點(diǎn)沉降讀數(shù)為90cm，當(dāng)進(jìn)行破壞性試驗(yàn)時(shí)，堤頂?shù)某两狄恢崩^續(xù)增加，但在位于上坡坡腳處的測(cè)點(diǎn)s2和下坡坡腳處的測(cè)點(diǎn)s4的沉降開始增加，到一定程度后丌始減小，即兩坡腳處發(fā)生隆起，表明堤防有失穩(wěn)的跡象。表2給出了破壞性試驗(yàn)加速度值與堤頂sl、s2、s4沉降速率的關(guān)系。由曲線上的特征隆起點(diǎn)和關(guān)鍵點(diǎn)沉降速率可以確定堤防邊坡破壞臨界加速度約為77～80．0g，取小值得到竣工時(shí)邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)約為1．28。
根據(jù)模型剖面位移網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)的坐標(biāo)變化所繪制的矢量圖見圖4，圖中同時(shí)標(biāo)出坡項(xiàng)附近出現(xiàn)的裂縫位置和失穩(wěn)破壞時(shí)的滑弧。可以發(fā)現(xiàn)，滑動(dòng)破壞面基本成圓弧狀，并切入到軟弱地基層(3一la)中。
2．2水位驟降期邊坡變形破壞特性
圖5是水位驟降期模型BM2表面5個(gè)測(cè)點(diǎn)處的沉降讀數(shù)、堤身填筑高度和水位變化過程的水深與所模擬的原型時(shí)問變化過程曲線。在施工期，沉降總的發(fā)展趨勢(shì)仍是隨堤身升高而增加，位于堤頂?shù)膕l和s5測(cè)點(diǎn)沉降最大，當(dāng)?shù)躺硖钪猎O(shè)計(jì)高度時(shí)，兩測(cè)點(diǎn)沉降讀數(shù)分別為97和108cm。在模型的竣工期結(jié)束后，即開始了蓄水和水位驟降的模擬，此時(shí)保持模型的離心加速度不變，可以看出Sl和s5在此階段的沉降速率明顯較為緩慢。由于測(cè)點(diǎn)s2、s3和s4在浸水淹沒期問，激光位移傳感器因水體反射的干擾無法給出它們正確的讀數(shù)，直到水位驟降后，激光位移傳感器才給出正確的位移測(cè)量讀數(shù)，蓄水前與水位驟降后的傳感器測(cè)讀結(jié)果表明在這一過程中這些測(cè)點(diǎn)的沉降值也是變大的。
當(dāng)水位最高漲至洪水位4．5m時(shí)，保持這一水位使堤防充分浸泡飽和，然后進(jìn)行水位驟降模擬，水位驟降幅度為3．5m。表3給出了位于堤項(xiàng)的sI、s5和位于上坡坡腳測(cè)點(diǎn)s2在破壞性試驗(yàn)中的沉降速率及其對(duì)應(yīng)加速度值，由沉降曲線和沉降速率特征值可以確定水位驟降期模型破壞l臨界加速度為75-80g，取小值得到邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)為1．25。
根據(jù)模型剖面位移網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)的坐標(biāo)變化所繪制的矢量圖見圖6，圖中同時(shí)標(biāo)出了變形前后的表面輪廓線、坡頂附近所形成的裂縫所在位置和滑弧。從圖中可以看到，迎水一側(cè)邊坡體中發(fā)生的水平位移量最大，尤其是最高水位線以下上坡部分因水平側(cè)向位移而明顯向外鼓出，可以判定，這部分坡體構(gòu)成了破壞失穩(wěn)時(shí)的滑動(dòng)體。
2．3兩種工況下邊坡變形破壞特性
由于離心模型土體主要根據(jù)原型地基與堤身的強(qiáng)度進(jìn)行模擬控制，因此，獲取的邊坡變形破壞特征是可靠的。邊坡變形破壞離心模型試驗(yàn)表明，當(dāng)?shù)谭肋吰碌耐馏w出現(xiàn)較大變形后，邊坡才會(huì)出現(xiàn)破壞，邊坡出現(xiàn)破壞時(shí)坡頂?shù)某两邓俾蕰?huì)突然變大，坡腳隆起伴隨明顯的側(cè)向位移，并在堤頂出現(xiàn)拉裂隙，邊坡變形破壞表現(xiàn)為漸進(jìn)變形到突變破壞的過程。
竣工期堤防邊坡的變形破壞特征明顯不同于水位驟降時(shí)的狀況，竣工期邊坡的變形破壞的滑弧已切入到地基內(nèi)，表現(xiàn)為深層變形破壞，而水位驟降的滑弧則未切入到地基內(nèi)表現(xiàn)為淺層變形破壞，這兩種變形破壞特征的不同對(duì)堤防的設(shè)計(jì)與防護(hù)有重要意義。
3現(xiàn)場(chǎng)穩(wěn)定計(jì)算與變形分析
3．1穩(wěn)定計(jì)算
模型模擬現(xiàn)場(chǎng)堤防邊坡土體的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)見表4，水位驟降幅度的設(shè)計(jì)工況為3~2m，穩(wěn)定計(jì)算采用Bishop法，實(shí)際計(jì)算結(jié)果為F=1．40，F(xiàn)=1．56，滑弧情況見圖4和圖6，可見竣工期邊坡破壞的滑弧與模型試驗(yàn)較為接近，但水位驟降期實(shí)際計(jì)算與模型試驗(yàn)測(cè)定的滑弧有一定差異。
3．2變形分析
在實(shí)際工程中對(duì)變形起關(guān)鍵作用的除外加載荷外主要與土體壓縮特性、結(jié)構(gòu)性和地基排水條件等有關(guān)，試驗(yàn)測(cè)得的沉降變形是定性的，無法與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際進(jìn)行對(duì)比，但獲取的邊坡變形特征，以及邊坡在變形破壞時(shí)在坡腳隆起、堤頂沉降速率突然變大等特點(diǎn)是符合工程實(shí)際的，這些特點(diǎn)可以指導(dǎo)工程安全施工與防護(hù)。
4結(jié)語
通過對(duì)某堤防工程邊坡變形穩(wěn)定的離心機(jī)模型試驗(yàn)研究，有以下下結(jié)論：
(1)離心模型試驗(yàn)表明，堤防邊坡破壞一般伴隨著變形的發(fā)展，在變形發(fā)展到一定程度后，一般坡頂沉降速率突然變大，坡腳處出現(xiàn)隆起，并在堤頂出現(xiàn)拉裂縫，邊坡破壞表現(xiàn)為漸進(jìn)變形至突變失穩(wěn)的特點(diǎn)。
(2)從離心模型破壞性試驗(yàn)觀測(cè)到，竣工期的滑動(dòng)破壞面呈圓弧狀，并切入軟弱地基層中，失穩(wěn)破壞是為深層破壞，水位驟降期的邊坡在水位驟降一側(cè)的水平位移明顯，尤其是最高水位線以下上坡部分，因側(cè)向位移而明顯向外鼓出，滑動(dòng)破壞面基本呈圓弧狀，滑弧未切入地基土層中，失穩(wěn)破壞主要表現(xiàn)為淺層破但在離心模型中土體的這些特性難以模擬，所以模型壞。
(3)通過離心機(jī)模型破壞性試研究獲取堤防模型邊坡在施工期的穩(wěn)定安全系數(shù)為1．28，水位驟降期的穩(wěn)定安全系數(shù)為1．25，實(shí)際計(jì)算中施工期的安全系數(shù)與滑弧與模型試驗(yàn)較為接近，而在水位驟降條件下，理論計(jì)算與模型試驗(yàn)結(jié)果有一定差異。
(4)施工期與水位驟降期邊坡變形破壞特征的不同對(duì)進(jìn)行堤防工程的設(shè)計(jì)與防護(hù)有重要意
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（1 2 3 4 5 6 7 8 9） 型 號(hào)
口 徑轉(zhuǎn) 速
n r/min升 壓△P進(jìn)口流量
Q m3/min軸功率
Kw配套電機(jī)（380V）KpammH2O型 號(hào)功 率KwLSR-WD
50mm14509.810001.600.46Y802-40.7519.620001.380.79Y90S-41.129.430001.181.1 4 Y90L-41.539.240001.031.48Y100L1-42.24950000.881.80Y100L1-42.258.860000.762.16Y100L1-42.2LSR-WD
65mm14509.810002.830.69Y90S-41.119.620002.601.26Y90L-41.529.430002.391.85Y100L1-42.239.240002.122.41Y100L2-434950002.03
概述
關(guān)于離心模型試驗(yàn)原理和邊坡穩(wěn)定性模型試驗(yàn)的相似律，文獻(xiàn)中分別從不同的角度進(jìn)行了比較詳細(xì)的論述，并指出在離心機(jī)模型中，由于慣性力場(chǎng)的作用，使模型的容重增大n倍，就可使離心模型達(dá)到與原型相同的應(yīng)力變形狀態(tài)，使兩者的塑性區(qū)域發(fā)展及其破壞過程保持相似，從而得出離心模型的邊坡的安全系數(shù)與原型完全相等，模型反映了原型的真實(shí)情況。由于離心模型滿足了重力相似條件，而常規(guī)模型則不能，這對(duì)研究以自重為主要受力的邊坡工程問題具有重要意義。本文針對(duì)某堤防工程，利用離心機(jī)模型試驗(yàn)，進(jìn)行施工期及運(yùn)行期水位驟降時(shí)邊坡變形穩(wěn)定特性研究，并進(jìn)行了理論計(jì)算與分析。
1試驗(yàn)研究
1．1試驗(yàn)簡(jiǎn)介
模型試驗(yàn)是在南京水利科學(xué)研究院400g．t大型離心機(jī)進(jìn)行的，模型箱的尺寸為：1100mm(長(zhǎng))×550mm(高)×400mm(寬)，為了模擬水位升降，設(shè)計(jì)安裝了水位控制工程，水位動(dòng)態(tài)變化由水位傳感器通過數(shù)據(jù)采集工程實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)和記錄。根據(jù)模型箱與原型的幾何尺寸設(shè)定模型相似比為n=60。
選用從現(xiàn)場(chǎng)選取的代表性土料進(jìn)行模型制備，摔制性土層分堤身粘土、3一la軟土層和3一lb粘土層，進(jìn)行分層壓實(shí)并控制密度和強(qiáng)度指標(biāo)與原型盡可能相同。模型各土層主要物理力學(xué)特性指標(biāo)見表1，模型布置圖見圖1，2。同時(shí)在模型剖而卜布置變形測(cè)量網(wǎng)格，通過閉路電視邊坡變形，并存模型表面中心線上安裝激光位移傳感器(見圖中Sl～s5)，測(cè)量邊坡表面的沉降變形過程，移傳感器的分辨牢為2Oμm(見圖1和圖2)。
1．2試驗(yàn)?zāi)M技術(shù)
試驗(yàn)?zāi)M技術(shù)可參考文獻(xiàn)，這里僅對(duì)有關(guān)方法或原理簡(jiǎn)單介紹：
(1)竣工期模擬：填筑過程按固結(jié)問題進(jìn)行處理，模型模擬施工過程的運(yùn)行時(shí)間為：tm=tp/n2
(tm為模型運(yùn)行時(shí)間，tp為實(shí)際施工完成時(shí)問，n為相似比)，按照上述原理施加加速度速率，并在tm時(shí)刻達(dá)到設(shè)計(jì)加速度ng，此時(shí)模型的變形特性相當(dāng)于原型竣工期狀況。
(2)蓄水和水位驟降模擬：存竣上期模擬結(jié)束后，保持模型運(yùn)行的加速度不變，開始蓄水，達(dá)到高洪水位后繼續(xù)運(yùn)行使堤防充分浸泡，然后通過水位控制工程進(jìn)行水位驟降模擬，蓄水與水位驟降過程按固結(jié)與滲透問題考慮，模型模擬蓄水和水位驟降的運(yùn)行時(shí)間為tm=tp/n2進(jìn)行設(shè)定(tm為模型運(yùn)行時(shí)間，tp為原型實(shí)際時(shí)間)。
2．1施工期邊坡變形破壞特性
圖3給出了模型BMI表面5個(gè)沉降測(cè)點(diǎn)處的沉降隨堤身填筑高度的變化曲線，可以發(fā)現(xiàn)各點(diǎn)的表面沉降隨填筑升高而增加，其中位于堤頂測(cè)點(diǎn)sl記錄的沉降最大，當(dāng)填筑至設(shè)計(jì)高度時(shí)，該測(cè)點(diǎn)沉降讀數(shù)為90cm，當(dāng)進(jìn)行破壞性試驗(yàn)時(shí)，堤頂?shù)某两狄恢崩^續(xù)增加，但在位于上坡坡腳處的測(cè)點(diǎn)s2和下坡坡腳處的測(cè)點(diǎn)s4的沉降開始增加，到一定程度后丌始減小，即兩坡腳處發(fā)生隆起，表明堤防有失穩(wěn)的跡象。表2給出了破壞性試驗(yàn)加速度值與堤頂sl、s2、s4沉降速率的關(guān)系。由曲線上的特征隆起點(diǎn)和關(guān)鍵點(diǎn)沉降速率可以確定堤防邊坡破壞臨界加速度約為77～80．0g，取小值得到竣工時(shí)邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)約為1．28。
根據(jù)模型剖面位移網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)的坐標(biāo)變化所繪制的矢量圖見圖4，圖中同時(shí)標(biāo)出坡項(xiàng)附近出現(xiàn)的裂縫位置和失穩(wěn)破壞時(shí)的滑弧。可以發(fā)現(xiàn)，滑動(dòng)破壞面基本成圓弧狀，并切入到軟弱地基層(3一la)中。
2．2水位驟降期邊坡變形破壞特性
圖5是水位驟降期模型BM2表面5個(gè)測(cè)點(diǎn)處的沉降讀數(shù)、堤身填筑高度和水位變化過程的水深與所模擬的原型時(shí)問變化過程曲線。在施工期，沉降總的發(fā)展趨勢(shì)仍是隨堤身升高而增加，位于堤頂?shù)膕l和s5測(cè)點(diǎn)沉降最大，當(dāng)?shù)躺硖钪猎O(shè)計(jì)高度時(shí)，兩測(cè)點(diǎn)沉降讀數(shù)分別為97和108cm。在模型的竣工期結(jié)束后，即開始了蓄水和水位驟降的模擬，此時(shí)保持模型的離心加速度不變，可以看出Sl和s5在此階段的沉降速率明顯較為緩慢。由于測(cè)點(diǎn)s2、s3和s4在浸水淹沒期問，激光位移傳感器因水體反射的干擾無法給出它們正確的讀數(shù)，直到水位驟降后，激光位移傳感器才給出正確的位移測(cè)量讀數(shù)，蓄水前與水位驟降后的傳感器測(cè)讀結(jié)果表明在這一過程中這些測(cè)點(diǎn)的沉降值也是變大的。
當(dāng)水位最高漲至洪水位4．5m時(shí)，保持這一水位使堤防充分浸泡飽和，然后進(jìn)行水位驟降模擬，水位驟降幅度為3．5m。表3給出了位于堤項(xiàng)的sI、s5和位于上坡坡腳測(cè)點(diǎn)s2在破壞性試驗(yàn)中的沉降速率及其對(duì)應(yīng)加速度值，由沉降曲線和沉降速率特征值可以確定水位驟降期模型破壞l臨界加速度為75-80g，取小值得到邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)為1．25。
根據(jù)模型剖面位移網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)的坐標(biāo)變化所繪制的矢量圖見圖6，圖中同時(shí)標(biāo)出了變形前后的表面輪廓線、坡頂附近所形成的裂縫所在位置和滑弧。從圖中可以看到，迎水一側(cè)邊坡體中發(fā)生的水平位移量最大，尤其是最高水位線以下上坡部分因水平側(cè)向位移而明顯向外鼓出，可以判定，這部分坡體構(gòu)成了破壞失穩(wěn)時(shí)的滑動(dòng)體。
2．3兩種工況下邊坡變形破壞特性
由于離心模型土體主要根據(jù)原型地基與堤身的強(qiáng)度進(jìn)行模擬控制，因此，獲取的邊坡變形破壞特征是可靠的。邊坡變形破壞離心模型試驗(yàn)表明，當(dāng)?shù)谭肋吰碌耐馏w出現(xiàn)較大變形后，邊坡才會(huì)出現(xiàn)破壞，邊坡出現(xiàn)破壞時(shí)坡頂?shù)某两邓俾蕰?huì)突然變大，坡腳隆起伴隨明顯的側(cè)向位移，并在堤頂出現(xiàn)拉裂隙，邊坡變形破壞表現(xiàn)為漸進(jìn)變形到突變破壞的過程。
竣工期堤防邊坡的變形破壞特征明顯不同于水位驟降時(shí)的狀況，竣工期邊坡的變形破壞的滑弧已切入到地基內(nèi)，表現(xiàn)為深層變形破壞，而水位驟降的滑弧則未切入到地基內(nèi)表現(xiàn)為淺層變形破壞，這兩種變形破壞特征的不同對(duì)堤防的設(shè)計(jì)與防護(hù)有重要意義。
3現(xiàn)場(chǎng)穩(wěn)定計(jì)算與變形分析
3．1穩(wěn)定計(jì)算
模型模擬現(xiàn)場(chǎng)堤防邊坡土體的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)見表4，水位驟降幅度的設(shè)計(jì)工況為3~2m，穩(wěn)定計(jì)算采用Bishop法，實(shí)際計(jì)算結(jié)果為F=1．40，F(xiàn)=1．56，滑弧情況見圖4和圖6，可見竣工期邊坡破壞的滑弧與模型試驗(yàn)較為接近，但水位驟降期實(shí)際計(jì)算與模型試驗(yàn)測(cè)定的滑弧有一定差異。
3．2變形分析
在實(shí)際工程中對(duì)變形起關(guān)鍵作用的除外加載荷外主要與土體壓縮特性、結(jié)構(gòu)性和地基排水條件等有關(guān)，試驗(yàn)測(cè)得的沉降變形是定性的，無法與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際進(jìn)行對(duì)比，但獲取的邊坡變形特征，以及邊坡在變形破壞時(shí)在坡腳隆起、堤頂沉降速率突然變大等特點(diǎn)是符合工程實(shí)際的，這些特點(diǎn)可以指導(dǎo)工程安全施工與防護(hù)。
4結(jié)語
通過對(duì)某堤防工程邊坡變形穩(wěn)定的離心機(jī)模型試驗(yàn)研究，有以下下結(jié)論：
(1)離心模型試驗(yàn)表明，堤防邊坡破壞一般伴隨著變形的發(fā)展，在變形發(fā)展到一定程度后，一般坡頂沉降速率突然變大，坡腳處出現(xiàn)隆起，并在堤頂出現(xiàn)拉裂縫，邊坡破壞表現(xiàn)為漸進(jìn)變形至突變失穩(wěn)的特點(diǎn)。
(2)從離心模型破壞性試驗(yàn)觀測(cè)到，竣工期的滑動(dòng)破壞面呈圓弧狀，并切入軟弱地基層中，失穩(wěn)破壞是為深層破壞，水位驟降期的邊坡在水位驟降一側(cè)的水平位移明顯，尤其是最高水位線以下上坡部分，因側(cè)向位移而明顯向外鼓出，滑動(dòng)破壞面基本呈圓弧狀，滑弧未切入地基土層中，失穩(wěn)破壞主要表現(xiàn)為淺層破但在離心模型中土體的這些特性難以模擬，所以模型壞。
(3)通過離心機(jī)模型破壞性試研究獲取堤防模型邊坡在施工期的穩(wěn)定安全系數(shù)為1．28，水位驟降期的穩(wěn)定安全系數(shù)為1．25，實(shí)際計(jì)算中施工期的安全系數(shù)與滑弧與模型試驗(yàn)較為接近，而在水位驟降條件下，理論計(jì)算與模型試驗(yàn)結(jié)果有一定差異。
(4)施工期與水位驟降期邊坡變形破壞特征的不同對(duì)進(jìn)行堤防工程的設(shè)計(jì)與防護(hù)有重要意
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