產(chǎn)品列表
- 屋頂風(fēng)機(jī)240cm屋頂風(fēng)機(jī)83cm
- 145cm負(fù)壓風(fēng)機(jī)54寸玻璃鋼風(fēng)機(jī)
- 120cm負(fù)壓風(fēng)機(jī)46寸玻璃鋼風(fēng)機(jī)
- 100cm負(fù)壓風(fēng)機(jī)36寸玻璃鋼風(fēng)機(jī)
- 90cm負(fù)壓風(fēng)機(jī)32寸玻璃鋼風(fēng)機(jī)
- 75cm負(fù)壓風(fēng)機(jī)28寸玻璃鋼風(fēng)機(jī)
- 地溝風(fēng)機(jī)畜牧風(fēng)機(jī)
- 冷風(fēng)機(jī)/環(huán)?照{(diào)/移動(dòng)冷風(fēng)機(jī)
- 塑料水簾/紙水簾
- 玻璃鋼風(fēng)機(jī)外框|風(fēng)機(jī)風(fēng)葉加工
工程案例展示
風(fēng)機(jī)選型與安裝
河北負(fù)壓風(fēng)機(jī)價(jià)格淺談?shì)S流風(fēng)機(jī)自控工程的技術(shù)應(yīng)用環(huán)量分布控制軸
介紹了采用西門(mén)子PLC組成的自動(dòng)控制工程在新鋼公司9#高爐風(fēng)機(jī)工程中的技術(shù)應(yīng)用
關(guān)鍵詞]風(fēng)機(jī);西門(mén)子PLC;自動(dòng)控制BLOWER,
0引言
新鋼公司9#高爐送風(fēng)工程采用陜西鼓風(fēng)機(jī)廠的AV80型汽動(dòng)軸流風(fēng)機(jī),由于風(fēng)機(jī)運(yùn)行的情況將立即對(duì)高爐的生產(chǎn)產(chǎn)生影響,其控制的穩(wěn)定性、安全性及響應(yīng)時(shí)間都要求很高,因此采用何種控制工程、采用怎樣的控制方案是風(fēng)機(jī)運(yùn)行好壞的關(guān)鍵。
其工藝簡(jiǎn)述如下:當(dāng)蒸汽作功帶動(dòng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)工作時(shí),空氣由進(jìn)風(fēng)口過(guò)濾器進(jìn)入軸流壓縮機(jī),壓縮氣流經(jīng)單向止回閥送入高爐供風(fēng)管道。當(dāng)機(jī)組出現(xiàn)故障時(shí)可通過(guò)關(guān)閉止回閥,打開(kāi)兩個(gè)放空閥保護(hù)機(jī)組的安全。在喘振時(shí)通過(guò)防喘振調(diào)節(jié)可使軸流壓縮機(jī)工況點(diǎn)回到安全工作區(qū)。
1工程硬件組成
9#高爐風(fēng)機(jī)控制工程采用西門(mén)子公司的S7-400PLC控制器,操作站與工程師站采用西門(mén)子工控機(jī),基于TCP/IP協(xié)議的工業(yè)以太網(wǎng)連接操作站和控制站。
2工程軟件
9#高爐風(fēng)機(jī)控制工程軟件選用WINDOWSXP操作工程。下位應(yīng)用軟件通過(guò)STEP7編程,我們充分利用了該軟件具有靈活多樣的指令和豐富的功能塊,編寫(xiě)了具有模塊化、結(jié)構(gòu)化的程序,使得程序具有良好的可讀性與可維護(hù)性,同時(shí)通過(guò)合理的程序設(shè)計(jì)將各個(gè)控制功能做到最優(yōu)化。上位監(jiān)控工程采用了WINCC6.0中文運(yùn)行版監(jiān)控軟件,界面友好,操作簡(jiǎn)單,功能齊全。
3主要功能
3.1喘振控制
為了防止風(fēng)機(jī)進(jìn)入喘振工況運(yùn)行,在喘振線下設(shè)置了兩道“防線”,即喘振報(bào)警線和喘振調(diào)節(jié)線。
當(dāng)工況點(diǎn)在正常工作區(qū)域運(yùn)行時(shí),放空閥電磁閥得電,調(diào)節(jié)器輸出20mA,主放空閥和副放空閥全關(guān);當(dāng)工況點(diǎn)運(yùn)行并突破喘振調(diào)節(jié)線時(shí),防喘振控制由手動(dòng)狀態(tài)自動(dòng)切換到自動(dòng)調(diào)節(jié)狀態(tài),,使放空閥打開(kāi)某一角度,當(dāng)輸出信號(hào)在0~50%之間時(shí),控制主放空閥的開(kāi)度,當(dāng)輸出信號(hào)在50%~100%之間時(shí),控制副放空閥的開(kāi)度,以使工況點(diǎn)下降到正常工作區(qū)域運(yùn)行,消除喘振;當(dāng)工況點(diǎn)突破喘振報(bào)警線時(shí)工程發(fā)出報(bào)警響鈴信號(hào),提示將要進(jìn)入喘振狀態(tài);當(dāng)工況點(diǎn)突破喘振線時(shí),放空閥電磁閥失電,主放空閥、副放空閥快開(kāi)(3S內(nèi)全開(kāi)),逆止閥關(guān)閉,靜葉角度關(guān)閉止22°,進(jìn)入安全運(yùn)行狀態(tài)。
在控制實(shí)現(xiàn)中采用了一種新的技術(shù)和設(shè)備,即取消了原先的閥位反饋檢測(cè)裝置(變送器),把閥門(mén)定位器改型為智能閥門(mén)定位器DVC6000并增加Moore公司的HIM信號(hào)轉(zhuǎn)換器。這樣從現(xiàn)場(chǎng)放空閥只需一組信號(hào)線,卻可以走閥位控制和閥位反饋兩路信號(hào)(閥位控制為4~20mA模擬信號(hào),同時(shí)迭加的閥位反饋信號(hào)為數(shù)字信號(hào))。這樣控制的精度、速度和效果將有一個(gè)提高。而且由于HIM信號(hào)轉(zhuǎn)換器可以通過(guò)筆記本電腦對(duì)兩路信號(hào)進(jìn)行各種靈活處理,功能十分強(qiáng)大,相信將來(lái)會(huì)廣泛使用在各個(gè)重要場(chǎng)合。
3.2靜葉角度控制
即過(guò)改變靜葉角度達(dá)到調(diào)節(jié)排氣流量和排氣壓力的目的。在機(jī)組為達(dá)到額定轉(zhuǎn)速之前,為了機(jī)組的安全啟動(dòng),防止操作人員的誤操作,邏輯連鎖將強(qiáng)制調(diào)節(jié)器的輸出為最小,使靜葉角度處于最小角度位置220。
在工程投入自動(dòng)操作之后,這一信號(hào)將使調(diào)節(jié)器處于自動(dòng)狀態(tài),這時(shí)操作員能根據(jù)工藝的需要設(shè)定風(fēng)機(jī)的排氣流量或壓力值控制靜葉。定流量/定壓力控制切換時(shí)是無(wú)擾動(dòng)的。
9#風(fēng)機(jī)目前采用的控制方法是手動(dòng)增加或減小靜葉角度來(lái)實(shí)現(xiàn)高爐的加風(fēng),減風(fēng)的工藝要求。
3.3逆流保護(hù)
邏輯圖如1所示。
圖1邏輯框圖
當(dāng)轉(zhuǎn)速正常且喉部差壓低于1.5Mpa時(shí),或進(jìn)行逆流試驗(yàn)時(shí),就認(rèn)為已達(dá)到了零流量,即逆流。若在T1s內(nèi)零流量信號(hào)消失,并在T2s內(nèi)不再出現(xiàn)零流量信號(hào),這時(shí)只由防喘振調(diào)節(jié)器按正常的防喘振去控制防喘閥打開(kāi)一定的角度,以消除喘振,而逆流保護(hù)不起作用。
由此可見(jiàn),防止逆流的根本措施是加強(qiáng)防喘振控制,阻止喘振狀態(tài)進(jìn)一步升級(jí),其二是防止出口氣體的倒流。
如果在T2s內(nèi)零流量信號(hào)存在或在以后的T2s內(nèi)重復(fù)出現(xiàn),則發(fā)出“逆流”報(bào)警,并且放空閥在3s內(nèi)快速全開(kāi),以迅速消除喘振和逆流工況,靜葉角度關(guān)閉到22o,止回閥關(guān)閉,進(jìn)入“全運(yùn)行狀態(tài)”。當(dāng)工程恢復(fù)正常后,按PLC畫(huà)面上的“存儲(chǔ)器復(fù)位”和“自動(dòng)操作”按鈕再次投入自動(dòng)操作狀態(tài)。
如果放風(fēng)閥打開(kāi)T3s仍不能消除逆流,則會(huì)發(fā)出持續(xù)逆流報(bào)警,同時(shí)進(jìn)入緊急停機(jī)狀態(tài)。
3.4安全運(yùn)行
安全運(yùn)行是軸流壓縮機(jī)的一個(gè)特定概念,指的是一種自保護(hù)運(yùn)行狀態(tài),這時(shí)防喘振閥全開(kāi),靜葉角度關(guān)閉在22o,止回閥全關(guān)。出現(xiàn)以下情況之一,風(fēng)機(jī)進(jìn)入“安全運(yùn)行”狀態(tài)。
•“手動(dòng)安全運(yùn)行“指令(通過(guò)按下“安全運(yùn)行“)
•風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振
•機(jī)組逆流報(bào)警
3.5遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速控制
當(dāng)汽輪機(jī)在正常轉(zhuǎn)速(4893至5400轉(zhuǎn)之間)時(shí),按下畫(huà)面上遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速投入按鈕,通過(guò)PLC把此信號(hào)送至505調(diào)速器,當(dāng)505調(diào)速器接到此信號(hào)后,再返回一個(gè)信號(hào)給PLC,這時(shí)畫(huà)面上顯示遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速以投,再按下遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速設(shè)定按鈕,這時(shí)畫(huà)面上彈出一個(gè)操作面板,可輸入所需要的轉(zhuǎn)速,即可對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)行轉(zhuǎn)速控制。
4結(jié)束語(yǔ)
該控制工程自2009年7月投運(yùn)以來(lái),軟件、硬件及網(wǎng)絡(luò)均運(yùn)行正常,控制工程穩(wěn)定,保證了生產(chǎn)的正常進(jìn)行。提高了高爐生產(chǎn)的自動(dòng)化控制水平,降低了操作員勞動(dòng)強(qiáng)度。達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。
摘要:采用數(shù)值模擬的方法,對(duì)比研究了不同環(huán)量指數(shù)的軸流風(fēng)扇在設(shè)計(jì)工況下的氣動(dòng)性能,通過(guò)分析風(fēng)扇內(nèi)部流動(dòng)結(jié)構(gòu),揭示了沿葉高變環(huán)量設(shè)計(jì)對(duì)氣動(dòng)性能影響的控制機(jī)理。結(jié)果表明:環(huán)量指數(shù)取適當(dāng)?shù)呢?fù)值時(shí),風(fēng)扇葉頂通流能力較強(qiáng),削弱了間隙處逆流對(duì)主流的影響,減小葉頂間隙泄漏帶來(lái)的損失;但環(huán)量指數(shù)若取值過(guò)小,會(huì)使吸力面根部沿徑向指向葉頂和沿軸向指向前緣的靜壓梯度較大,促進(jìn)了附面層的分離,增大了二次流動(dòng)損失。本文的軸流風(fēng)扇在環(huán)量指數(shù)取-0.2左右時(shí)氣動(dòng)性能最好。
關(guān)鍵詞:軸流風(fēng)扇;變環(huán)量設(shè)計(jì);扭葉片;氣動(dòng)性能;葉頂間隙
0引言
軸流風(fēng)扇是一種使用廣泛的流體機(jī)械,高效、低噪及穩(wěn)定工況范圍寬的軸流風(fēng)扇是研究的熱點(diǎn)問(wèn)題。軸流風(fēng)扇設(shè)計(jì)的研究主要集中在兩個(gè)方向,一是研究葉片徑向扭曲[1]、周向彎曲[2]及軸向傾掠[3]等對(duì)性能的影響;二是研究軸流風(fēng)扇的多點(diǎn)多目標(biāo)優(yōu)化[4-6]。葉片扭曲是控制氣流參數(shù)沿葉高變化的有效手段,其中指數(shù)形式的環(huán)量分布方法[7]因其簡(jiǎn)潔的形式和靈活多樣的分布,在低速風(fēng)扇的扭葉片設(shè)計(jì)中得到廣泛的使用。
對(duì)于無(wú)前置導(dǎo)葉的軸流風(fēng)扇,氣動(dòng)負(fù)荷大小正比于葉輪后的環(huán)量分布。劉紅蕊等[1]研究了不同載荷展向分布規(guī)律對(duì)軸流風(fēng)扇性能的影響,結(jié)果表明:在葉根若負(fù)荷過(guò)大,則氣流過(guò)度折轉(zhuǎn)容易造成分離,而在葉頂若負(fù)荷過(guò)大,也易增強(qiáng)葉頂泄漏流,適當(dāng)減小葉根和葉頂?shù)呢?fù)荷可以提高風(fēng)機(jī)的性能。Bonaiuti等[4]采用反問(wèn)題設(shè)計(jì)三維葉片,選取環(huán)量分布作為優(yōu)化自變量,優(yōu)化了單級(jí)軸流壓氣機(jī)。Kyoung-YongLee等[5]則運(yùn)用實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)與數(shù)值模擬的方法先篩選出對(duì)風(fēng)扇氣動(dòng)性能影響較大的幾何參數(shù),然后將這些參數(shù)作為優(yōu)化因素用響應(yīng)面方法進(jìn)行尋優(yōu),優(yōu)化后的風(fēng)扇靜壓提升了28.2%。這些結(jié)果也說(shuō)明,控制環(huán)量分布對(duì)優(yōu)化軸流風(fēng)扇的性能是很有價(jià)值的。
本文應(yīng)用數(shù)值模擬的方法,對(duì)比不同環(huán)量指數(shù)下風(fēng)扇氣動(dòng)性能,通過(guò)分析內(nèi)部流動(dòng)結(jié)構(gòu),并著重分析葉頂間隙的流動(dòng)情況,揭示環(huán)量分布對(duì)軸流風(fēng)扇性能影響的機(jī)理。
1軸流風(fēng)扇的氣動(dòng)設(shè)計(jì)
本文采用CLARK-Y葉型,參照孤立葉型理論[7]采用變環(huán)量流型設(shè)計(jì)方法,設(shè)計(jì)了一組軸流風(fēng)扇,設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1。
其中:ηt為全壓效率;ω為葉輪角速度;C為葉型升力系數(shù);b為葉型弦長(zhǎng);z為葉片數(shù),wm為來(lái)流平均相對(duì)速度。
從圖1、圖2可以看出:1)α=-0.5是把設(shè)計(jì)全壓集中在葉頂,以充分利用葉頂?shù)母呔速度,而α=0.5相當(dāng)于減小葉頂處的設(shè)計(jì)全壓,并將其轉(zhuǎn)移到葉根;2)當(dāng)α改變時(shí),葉根弦長(zhǎng)比葉頂弦長(zhǎng)變化得更加劇烈。特別的,當(dāng)α=0.5時(shí)葉根弦長(zhǎng)是葉頂弦長(zhǎng)的兩倍還多,這會(huì)導(dǎo)致葉片扭得特別厲害。
2數(shù)值分析方法與驗(yàn)證
采用FINE-TURBO軟件對(duì)變環(huán)量設(shè)計(jì)的一組葉輪進(jìn)行了模擬計(jì)算。風(fēng)扇流道進(jìn)口加半球形導(dǎo)流罩。葉頂間隙高度為3mm。在葉片近壁面、輪轂及葉頂間隙、頭尾緣等復(fù)雜流動(dòng)區(qū)域進(jìn)行了網(wǎng)格局部加密處理,網(wǎng)格總數(shù)為65萬(wàn)。
計(jì)算過(guò)程中的湍流模型為Spalart-Allmaras(S-A)模型,空間離散采用Jameson有限體積中心差分格式,時(shí)間推進(jìn)采用顯式四階Runge-Kutta法。
為了驗(yàn)證數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性,作者將環(huán)量指數(shù)為0.5的風(fēng)扇做出實(shí)物模型,按照風(fēng)室法GB1236-2000標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)測(cè)試。結(jié)果對(duì)比見(jiàn)圖4。
實(shí)驗(yàn)結(jié)果的靜壓效率計(jì)算公式為:
η=pQ/3600(N-N0)
其中p為進(jìn)出口靜壓差,Pa;Q為體積流量,m3/h;N為電機(jī)的輸入功率,W;N0為無(wú)負(fù)載時(shí),軸系的空轉(zhuǎn)功率。
圖中的靜壓升系數(shù)、流量系數(shù)的定義為:
式中:Q0代表設(shè)計(jì)流量;Utip為葉尖旋轉(zhuǎn)線速度。
圖4a數(shù)值模擬的流量-靜壓曲線與實(shí)驗(yàn)結(jié)果趨勢(shì)基本一致;從圖4b流量-靜壓效率曲線可以看到,數(shù)值模擬的結(jié)果比實(shí)驗(yàn)結(jié)果偏高,相差的原因可能在于數(shù)值模擬僅針對(duì)風(fēng)扇轉(zhuǎn)子進(jìn)行,未包含測(cè)試平臺(tái)的進(jìn)口集流器、出口擴(kuò)散筒和消聲層等結(jié)構(gòu)部件。在大流量時(shí),由于風(fēng)室靜壓值較低,實(shí)驗(yàn)測(cè)量精度的限制和數(shù)值結(jié)果的相對(duì)誤差就比較大。但總體上看,在設(shè)計(jì)工況點(diǎn),數(shù)值模擬的風(fēng)扇性能是準(zhǔn)確的,而在大流量工況范圍,靜壓效率相差5%以內(nèi)。本文數(shù)值模擬方法預(yù)測(cè)評(píng)價(jià)風(fēng)扇性能是可靠的。
3環(huán)量指數(shù)的影響
圖5為設(shè)計(jì)流量下,風(fēng)扇靜壓升、靜壓效率隨環(huán)量指數(shù)的變化曲線。
隨著環(huán)量指數(shù)α從0.7開(kāi)始減小,靜壓升在增大的同時(shí),效率也在不斷的提高;環(huán)量指數(shù)α減小到-0.2時(shí),靜壓效率取得最大值,此后靜壓升和靜壓效率都開(kāi)始一定幅度的減小。
無(wú)論從壓升還是效率上看,當(dāng)環(huán)量指數(shù)取一定的負(fù)值(-0.2~0)對(duì)本文所要研究的軸流風(fēng)扇是有利的,特別在α=-0.2時(shí),取得最佳效率點(diǎn),此點(diǎn)較α=0.5的測(cè)試風(fēng)扇靜壓升高出3.1Pa、靜壓效率高出4.6%,這說(shuō)明選擇合適的環(huán)量指數(shù)在軸流風(fēng)扇的設(shè)計(jì)中有著重要的意義。
下文取實(shí)驗(yàn)測(cè)試的風(fēng)扇(α=0.5)、最高效率點(diǎn)的風(fēng)扇(α=-0.2)以及較小環(huán)量指數(shù)的風(fēng)扇(α=-0.7)來(lái)進(jìn)行內(nèi)部流動(dòng)對(duì)比分析。
4風(fēng)扇內(nèi)部流動(dòng)結(jié)構(gòu)
其中:Δptr進(jìn)出口相對(duì)總壓差,可以看出,損失主要集中在葉頂區(qū)域(70%~95%葉高),這是由葉頂間隙導(dǎo)致的泄漏流動(dòng)引起的(見(jiàn)圖7),而且在環(huán)量指數(shù)從0.5減小到-0.7的過(guò)程中,葉頂間隙區(qū)域的損失是不斷減小的。
圖7中可以看到間隙泄漏的流體在間隙通道內(nèi)由于受到進(jìn)出口壓差的作用而產(chǎn)生逆流,沿機(jī)閘流動(dòng)到進(jìn)口,并與來(lái)流摻混形成漩渦。這個(gè)漩渦使葉輪進(jìn)口處截面變窄,阻塞了流道,對(duì)流動(dòng)極為不利。圖8中相對(duì)速度系數(shù)定義式為:G=W/Utip(w為相對(duì)速度的大。Y(jié)合漩渦區(qū)速度流線以及相對(duì)速度系數(shù)云圖可以看到,α=-0.7時(shí),漩渦區(qū)域的范圍是最小的。
圖9為風(fēng)扇出口密流在葉高上的分布,密流的定義式為:Φ=ρcz,它表征了流道內(nèi)通流能力的大小。從圖9中可以看出,由于α=-0.7風(fēng)扇葉頂負(fù)荷較大、做功能力強(qiáng),使其葉頂區(qū)域的通流能力要強(qiáng)于其他兩個(gè)風(fēng)扇,較強(qiáng)的通流能力削弱了間隙處逆流流體對(duì)主流的影響,從而減小因間隙泄漏產(chǎn)生的逆流所帶來(lái)的損失。
圖10為三個(gè)風(fēng)扇吸力面極限流線圖,圖中標(biāo)注的尾緣處徑向流動(dòng)發(fā)展高度ZTE表征了這三種情況下端壁二次流動(dòng)發(fā)展的范圍[8]。可以看到:隨著環(huán)量指數(shù)從0.5減小到-0.7,徑向高度ZTE是不斷增大的,這意味著二次流動(dòng)影響的范圍越來(lái)越大;而且環(huán)量指數(shù)減小時(shí),根部弦長(zhǎng)的不斷縮短使得二次流動(dòng)在軸向的發(fā)展也變得格外迅速,以至于α=-0.7時(shí)葉高中間尾緣處流線出現(xiàn)一定的集結(jié)。α=-0.7風(fēng)扇根部比較劇烈的二次流動(dòng)導(dǎo)致了流場(chǎng)的惡化,使二次流動(dòng)損失迅速增大,這就解釋了圖6中α=-0.7風(fēng)扇根部損失大于其它兩者的原因。
圖11中橫坐標(biāo)Cax為無(wú)量綱弧長(zhǎng)(弧長(zhǎng)與葉高H的比值);縱坐標(biāo)Cp為葉片表面靜壓力系數(shù)。觀察α=0.5風(fēng)扇10%和50%葉高的吸力面靜壓系數(shù)分布可以發(fā)現(xiàn),兩條曲線出現(xiàn)了交叉,在交叉點(diǎn)之后,50%葉高靜壓高于10%葉高,靜壓梯度由50%葉高指向10%葉高(箭頭所示),這個(gè)徑向靜壓梯度可以降低近壁面的徑向竄流,抑制二次流動(dòng)的發(fā)展。α=-0.2風(fēng)扇,交叉點(diǎn)后移,由50%葉高指向10%葉高的靜壓梯度的范圍減小。α=-0.7風(fēng)扇的10%和50%葉高吸力面靜壓系數(shù)曲線已經(jīng)不再相交,在從前緣至尾緣的整個(gè)弧長(zhǎng)范圍內(nèi),靜壓梯度由10%葉高指向50%葉高,這加速了附面層在徑向的發(fā)展,使二次流動(dòng)損失增加。
圖12把三個(gè)風(fēng)扇10%葉高靜壓系數(shù)分布放在一起作對(duì)比,可以分析出它們軸向的靜壓梯度差異。三個(gè)風(fēng)扇吸力面靜壓沿軸向都是急劇減小后又逐漸增大,這意味著貼近吸力面流體沿軸向是先加速流動(dòng)后減速流動(dòng),在后半段存在一個(gè)由尾緣指向前緣的靜壓梯度,這個(gè)靜壓梯度促使了吸力面附面層的分離。圖中圈出了三個(gè)環(huán)量指數(shù)風(fēng)扇吸力面靜壓最小值點(diǎn)的位置,可以發(fā)現(xiàn)α=-0.7風(fēng)扇此點(diǎn)最低、靜壓值最小,而它軸向的尺寸又最短,這就導(dǎo)致了α=-0.7風(fēng)扇軸向的靜壓梯度最大,進(jìn)一步促使了附面層的分離。
5結(jié)論
利用CFD方法對(duì)低壓軸流風(fēng)扇的流場(chǎng)進(jìn)行了模擬,通過(guò)給定不同的環(huán)量指數(shù),研究了環(huán)量指數(shù)對(duì)內(nèi)部流動(dòng)及損失分布的影響。針對(duì)本文設(shè)計(jì)研究的低壓軸流風(fēng)扇,可以得到以下的結(jié)論:
1)間隙的存在使風(fēng)扇損失集中在葉頂,環(huán)量指數(shù)取適當(dāng)?shù)呢?fù)值時(shí),風(fēng)扇葉頂處通流能力較強(qiáng),可以削弱逆流漩渦對(duì)主流的影響,減小葉頂間隙泄漏帶來(lái)的損失。
2)環(huán)量指數(shù)如果取值過(guò)小,會(huì)使根部吸力面沿徑向指向葉頂和沿軸向指向前緣的靜壓梯度都較大,促使了附面層的分離,增大了二次流動(dòng)損失。
3)本文所研
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關(guān)鍵詞]風(fēng)機(jī);西門(mén)子PLC;自動(dòng)控制BLOWER,
0引言
新鋼公司9#高爐送風(fēng)工程采用陜西鼓風(fēng)機(jī)廠的AV80型汽動(dòng)軸流風(fēng)機(jī),由于風(fēng)機(jī)運(yùn)行的情況將立即對(duì)高爐的生產(chǎn)產(chǎn)生影響,其控制的穩(wěn)定性、安全性及響應(yīng)時(shí)間都要求很高,因此采用何種控制工程、采用怎樣的控制方案是風(fēng)機(jī)運(yùn)行好壞的關(guān)鍵。
其工藝簡(jiǎn)述如下:當(dāng)蒸汽作功帶動(dòng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)工作時(shí),空氣由進(jìn)風(fēng)口過(guò)濾器進(jìn)入軸流壓縮機(jī),壓縮氣流經(jīng)單向止回閥送入高爐供風(fēng)管道。當(dāng)機(jī)組出現(xiàn)故障時(shí)可通過(guò)關(guān)閉止回閥,打開(kāi)兩個(gè)放空閥保護(hù)機(jī)組的安全。在喘振時(shí)通過(guò)防喘振調(diào)節(jié)可使軸流壓縮機(jī)工況點(diǎn)回到安全工作區(qū)。
1工程硬件組成
9#高爐風(fēng)機(jī)控制工程采用西門(mén)子公司的S7-400PLC控制器,操作站與工程師站采用西門(mén)子工控機(jī),基于TCP/IP協(xié)議的工業(yè)以太網(wǎng)連接操作站和控制站。
2工程軟件
9#高爐風(fēng)機(jī)控制工程軟件選用WINDOWSXP操作工程。下位應(yīng)用軟件通過(guò)STEP7編程,我們充分利用了該軟件具有靈活多樣的指令和豐富的功能塊,編寫(xiě)了具有模塊化、結(jié)構(gòu)化的程序,使得程序具有良好的可讀性與可維護(hù)性,同時(shí)通過(guò)合理的程序設(shè)計(jì)將各個(gè)控制功能做到最優(yōu)化。上位監(jiān)控工程采用了WINCC6.0中文運(yùn)行版監(jiān)控軟件,界面友好,操作簡(jiǎn)單,功能齊全。
3主要功能
3.1喘振控制
為了防止風(fēng)機(jī)進(jìn)入喘振工況運(yùn)行,在喘振線下設(shè)置了兩道“防線”,即喘振報(bào)警線和喘振調(diào)節(jié)線。
當(dāng)工況點(diǎn)在正常工作區(qū)域運(yùn)行時(shí),放空閥電磁閥得電,調(diào)節(jié)器輸出20mA,主放空閥和副放空閥全關(guān);當(dāng)工況點(diǎn)運(yùn)行并突破喘振調(diào)節(jié)線時(shí),防喘振控制由手動(dòng)狀態(tài)自動(dòng)切換到自動(dòng)調(diào)節(jié)狀態(tài),,使放空閥打開(kāi)某一角度,當(dāng)輸出信號(hào)在0~50%之間時(shí),控制主放空閥的開(kāi)度,當(dāng)輸出信號(hào)在50%~100%之間時(shí),控制副放空閥的開(kāi)度,以使工況點(diǎn)下降到正常工作區(qū)域運(yùn)行,消除喘振;當(dāng)工況點(diǎn)突破喘振報(bào)警線時(shí)工程發(fā)出報(bào)警響鈴信號(hào),提示將要進(jìn)入喘振狀態(tài);當(dāng)工況點(diǎn)突破喘振線時(shí),放空閥電磁閥失電,主放空閥、副放空閥快開(kāi)(3S內(nèi)全開(kāi)),逆止閥關(guān)閉,靜葉角度關(guān)閉止22°,進(jìn)入安全運(yùn)行狀態(tài)。
在控制實(shí)現(xiàn)中采用了一種新的技術(shù)和設(shè)備,即取消了原先的閥位反饋檢測(cè)裝置(變送器),把閥門(mén)定位器改型為智能閥門(mén)定位器DVC6000并增加Moore公司的HIM信號(hào)轉(zhuǎn)換器。這樣從現(xiàn)場(chǎng)放空閥只需一組信號(hào)線,卻可以走閥位控制和閥位反饋兩路信號(hào)(閥位控制為4~20mA模擬信號(hào),同時(shí)迭加的閥位反饋信號(hào)為數(shù)字信號(hào))。這樣控制的精度、速度和效果將有一個(gè)提高。而且由于HIM信號(hào)轉(zhuǎn)換器可以通過(guò)筆記本電腦對(duì)兩路信號(hào)進(jìn)行各種靈活處理,功能十分強(qiáng)大,相信將來(lái)會(huì)廣泛使用在各個(gè)重要場(chǎng)合。
3.2靜葉角度控制
即過(guò)改變靜葉角度達(dá)到調(diào)節(jié)排氣流量和排氣壓力的目的。在機(jī)組為達(dá)到額定轉(zhuǎn)速之前,為了機(jī)組的安全啟動(dòng),防止操作人員的誤操作,邏輯連鎖將強(qiáng)制調(diào)節(jié)器的輸出為最小,使靜葉角度處于最小角度位置220。
在工程投入自動(dòng)操作之后,這一信號(hào)將使調(diào)節(jié)器處于自動(dòng)狀態(tài),這時(shí)操作員能根據(jù)工藝的需要設(shè)定風(fēng)機(jī)的排氣流量或壓力值控制靜葉。定流量/定壓力控制切換時(shí)是無(wú)擾動(dòng)的。
9#風(fēng)機(jī)目前采用的控制方法是手動(dòng)增加或減小靜葉角度來(lái)實(shí)現(xiàn)高爐的加風(fēng),減風(fēng)的工藝要求。
3.3逆流保護(hù)
邏輯圖如1所示。
圖1邏輯框圖
當(dāng)轉(zhuǎn)速正常且喉部差壓低于1.5Mpa時(shí),或進(jìn)行逆流試驗(yàn)時(shí),就認(rèn)為已達(dá)到了零流量,即逆流。若在T1s內(nèi)零流量信號(hào)消失,并在T2s內(nèi)不再出現(xiàn)零流量信號(hào),這時(shí)只由防喘振調(diào)節(jié)器按正常的防喘振去控制防喘閥打開(kāi)一定的角度,以消除喘振,而逆流保護(hù)不起作用。
由此可見(jiàn),防止逆流的根本措施是加強(qiáng)防喘振控制,阻止喘振狀態(tài)進(jìn)一步升級(jí),其二是防止出口氣體的倒流。
如果在T2s內(nèi)零流量信號(hào)存在或在以后的T2s內(nèi)重復(fù)出現(xiàn),則發(fā)出“逆流”報(bào)警,并且放空閥在3s內(nèi)快速全開(kāi),以迅速消除喘振和逆流工況,靜葉角度關(guān)閉到22o,止回閥關(guān)閉,進(jìn)入“全運(yùn)行狀態(tài)”。當(dāng)工程恢復(fù)正常后,按PLC畫(huà)面上的“存儲(chǔ)器復(fù)位”和“自動(dòng)操作”按鈕再次投入自動(dòng)操作狀態(tài)。
如果放風(fēng)閥打開(kāi)T3s仍不能消除逆流,則會(huì)發(fā)出持續(xù)逆流報(bào)警,同時(shí)進(jìn)入緊急停機(jī)狀態(tài)。
3.4安全運(yùn)行
安全運(yùn)行是軸流壓縮機(jī)的一個(gè)特定概念,指的是一種自保護(hù)運(yùn)行狀態(tài),這時(shí)防喘振閥全開(kāi),靜葉角度關(guān)閉在22o,止回閥全關(guān)。出現(xiàn)以下情況之一,風(fēng)機(jī)進(jìn)入“安全運(yùn)行”狀態(tài)。
•“手動(dòng)安全運(yùn)行“指令(通過(guò)按下“安全運(yùn)行“)
•風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振
•機(jī)組逆流報(bào)警
3.5遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速控制
當(dāng)汽輪機(jī)在正常轉(zhuǎn)速(4893至5400轉(zhuǎn)之間)時(shí),按下畫(huà)面上遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速投入按鈕,通過(guò)PLC把此信號(hào)送至505調(diào)速器,當(dāng)505調(diào)速器接到此信號(hào)后,再返回一個(gè)信號(hào)給PLC,這時(shí)畫(huà)面上顯示遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速以投,再按下遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速設(shè)定按鈕,這時(shí)畫(huà)面上彈出一個(gè)操作面板,可輸入所需要的轉(zhuǎn)速,即可對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)行轉(zhuǎn)速控制。
4結(jié)束語(yǔ)
該控制工程自2009年7月投運(yùn)以來(lái),軟件、硬件及網(wǎng)絡(luò)均運(yùn)行正常,控制工程穩(wěn)定,保證了生產(chǎn)的正常進(jìn)行。提高了高爐生產(chǎn)的自動(dòng)化控制水平,降低了操作員勞動(dòng)強(qiáng)度。達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。
摘要:采用數(shù)值模擬的方法,對(duì)比研究了不同環(huán)量指數(shù)的軸流風(fēng)扇在設(shè)計(jì)工況下的氣動(dòng)性能,通過(guò)分析風(fēng)扇內(nèi)部流動(dòng)結(jié)構(gòu),揭示了沿葉高變環(huán)量設(shè)計(jì)對(duì)氣動(dòng)性能影響的控制機(jī)理。結(jié)果表明:環(huán)量指數(shù)取適當(dāng)?shù)呢?fù)值時(shí),風(fēng)扇葉頂通流能力較強(qiáng),削弱了間隙處逆流對(duì)主流的影響,減小葉頂間隙泄漏帶來(lái)的損失;但環(huán)量指數(shù)若取值過(guò)小,會(huì)使吸力面根部沿徑向指向葉頂和沿軸向指向前緣的靜壓梯度較大,促進(jìn)了附面層的分離,增大了二次流動(dòng)損失。本文的軸流風(fēng)扇在環(huán)量指數(shù)取-0.2左右時(shí)氣動(dòng)性能最好。
關(guān)鍵詞:軸流風(fēng)扇;變環(huán)量設(shè)計(jì);扭葉片;氣動(dòng)性能;葉頂間隙
0引言
軸流風(fēng)扇是一種使用廣泛的流體機(jī)械,高效、低噪及穩(wěn)定工況范圍寬的軸流風(fēng)扇是研究的熱點(diǎn)問(wèn)題。軸流風(fēng)扇設(shè)計(jì)的研究主要集中在兩個(gè)方向,一是研究葉片徑向扭曲[1]、周向彎曲[2]及軸向傾掠[3]等對(duì)性能的影響;二是研究軸流風(fēng)扇的多點(diǎn)多目標(biāo)優(yōu)化[4-6]。葉片扭曲是控制氣流參數(shù)沿葉高變化的有效手段,其中指數(shù)形式的環(huán)量分布方法[7]因其簡(jiǎn)潔的形式和靈活多樣的分布,在低速風(fēng)扇的扭葉片設(shè)計(jì)中得到廣泛的使用。
對(duì)于無(wú)前置導(dǎo)葉的軸流風(fēng)扇,氣動(dòng)負(fù)荷大小正比于葉輪后的環(huán)量分布。劉紅蕊等[1]研究了不同載荷展向分布規(guī)律對(duì)軸流風(fēng)扇性能的影響,結(jié)果表明:在葉根若負(fù)荷過(guò)大,則氣流過(guò)度折轉(zhuǎn)容易造成分離,而在葉頂若負(fù)荷過(guò)大,也易增強(qiáng)葉頂泄漏流,適當(dāng)減小葉根和葉頂?shù)呢?fù)荷可以提高風(fēng)機(jī)的性能。Bonaiuti等[4]采用反問(wèn)題設(shè)計(jì)三維葉片,選取環(huán)量分布作為優(yōu)化自變量,優(yōu)化了單級(jí)軸流壓氣機(jī)。Kyoung-YongLee等[5]則運(yùn)用實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)與數(shù)值模擬的方法先篩選出對(duì)風(fēng)扇氣動(dòng)性能影響較大的幾何參數(shù),然后將這些參數(shù)作為優(yōu)化因素用響應(yīng)面方法進(jìn)行尋優(yōu),優(yōu)化后的風(fēng)扇靜壓提升了28.2%。這些結(jié)果也說(shuō)明,控制環(huán)量分布對(duì)優(yōu)化軸流風(fēng)扇的性能是很有價(jià)值的。
本文應(yīng)用數(shù)值模擬的方法,對(duì)比不同環(huán)量指數(shù)下風(fēng)扇氣動(dòng)性能,通過(guò)分析內(nèi)部流動(dòng)結(jié)構(gòu),并著重分析葉頂間隙的流動(dòng)情況,揭示環(huán)量分布對(duì)軸流風(fēng)扇性能影響的機(jī)理。
1軸流風(fēng)扇的氣動(dòng)設(shè)計(jì)
本文采用CLARK-Y葉型,參照孤立葉型理論[7]采用變環(huán)量流型設(shè)計(jì)方法,設(shè)計(jì)了一組軸流風(fēng)扇,設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1。
其中:ηt為全壓效率;ω為葉輪角速度;C為葉型升力系數(shù);b為葉型弦長(zhǎng);z為葉片數(shù),wm為來(lái)流平均相對(duì)速度。
從圖1、圖2可以看出:1)α=-0.5是把設(shè)計(jì)全壓集中在葉頂,以充分利用葉頂?shù)母呔速度,而α=0.5相當(dāng)于減小葉頂處的設(shè)計(jì)全壓,并將其轉(zhuǎn)移到葉根;2)當(dāng)α改變時(shí),葉根弦長(zhǎng)比葉頂弦長(zhǎng)變化得更加劇烈。特別的,當(dāng)α=0.5時(shí)葉根弦長(zhǎng)是葉頂弦長(zhǎng)的兩倍還多,這會(huì)導(dǎo)致葉片扭得特別厲害。
2數(shù)值分析方法與驗(yàn)證
采用FINE-TURBO軟件對(duì)變環(huán)量設(shè)計(jì)的一組葉輪進(jìn)行了模擬計(jì)算。風(fēng)扇流道進(jìn)口加半球形導(dǎo)流罩。葉頂間隙高度為3mm。在葉片近壁面、輪轂及葉頂間隙、頭尾緣等復(fù)雜流動(dòng)區(qū)域進(jìn)行了網(wǎng)格局部加密處理,網(wǎng)格總數(shù)為65萬(wàn)。
計(jì)算過(guò)程中的湍流模型為Spalart-Allmaras(S-A)模型,空間離散采用Jameson有限體積中心差分格式,時(shí)間推進(jìn)采用顯式四階Runge-Kutta法。
為了驗(yàn)證數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性,作者將環(huán)量指數(shù)為0.5的風(fēng)扇做出實(shí)物模型,按照風(fēng)室法GB1236-2000標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)測(cè)試。結(jié)果對(duì)比見(jiàn)圖4。
實(shí)驗(yàn)結(jié)果的靜壓效率計(jì)算公式為:
η=pQ/3600(N-N0)
其中p為進(jìn)出口靜壓差,Pa;Q為體積流量,m3/h;N為電機(jī)的輸入功率,W;N0為無(wú)負(fù)載時(shí),軸系的空轉(zhuǎn)功率。
圖中的靜壓升系數(shù)、流量系數(shù)的定義為:
式中:Q0代表設(shè)計(jì)流量;Utip為葉尖旋轉(zhuǎn)線速度。
圖4a數(shù)值模擬的流量-靜壓曲線與實(shí)驗(yàn)結(jié)果趨勢(shì)基本一致;從圖4b流量-靜壓效率曲線可以看到,數(shù)值模擬的結(jié)果比實(shí)驗(yàn)結(jié)果偏高,相差的原因可能在于數(shù)值模擬僅針對(duì)風(fēng)扇轉(zhuǎn)子進(jìn)行,未包含測(cè)試平臺(tái)的進(jìn)口集流器、出口擴(kuò)散筒和消聲層等結(jié)構(gòu)部件。在大流量時(shí),由于風(fēng)室靜壓值較低,實(shí)驗(yàn)測(cè)量精度的限制和數(shù)值結(jié)果的相對(duì)誤差就比較大。但總體上看,在設(shè)計(jì)工況點(diǎn),數(shù)值模擬的風(fēng)扇性能是準(zhǔn)確的,而在大流量工況范圍,靜壓效率相差5%以內(nèi)。本文數(shù)值模擬方法預(yù)測(cè)評(píng)價(jià)風(fēng)扇性能是可靠的。
3環(huán)量指數(shù)的影響
圖5為設(shè)計(jì)流量下,風(fēng)扇靜壓升、靜壓效率隨環(huán)量指數(shù)的變化曲線。
隨著環(huán)量指數(shù)α從0.7開(kāi)始減小,靜壓升在增大的同時(shí),效率也在不斷的提高;環(huán)量指數(shù)α減小到-0.2時(shí),靜壓效率取得最大值,此后靜壓升和靜壓效率都開(kāi)始一定幅度的減小。
無(wú)論從壓升還是效率上看,當(dāng)環(huán)量指數(shù)取一定的負(fù)值(-0.2~0)對(duì)本文所要研究的軸流風(fēng)扇是有利的,特別在α=-0.2時(shí),取得最佳效率點(diǎn),此點(diǎn)較α=0.5的測(cè)試風(fēng)扇靜壓升高出3.1Pa、靜壓效率高出4.6%,這說(shuō)明選擇合適的環(huán)量指數(shù)在軸流風(fēng)扇的設(shè)計(jì)中有著重要的意義。
下文取實(shí)驗(yàn)測(cè)試的風(fēng)扇(α=0.5)、最高效率點(diǎn)的風(fēng)扇(α=-0.2)以及較小環(huán)量指數(shù)的風(fēng)扇(α=-0.7)來(lái)進(jìn)行內(nèi)部流動(dòng)對(duì)比分析。
4風(fēng)扇內(nèi)部流動(dòng)結(jié)構(gòu)
其中:Δptr進(jìn)出口相對(duì)總壓差,可以看出,損失主要集中在葉頂區(qū)域(70%~95%葉高),這是由葉頂間隙導(dǎo)致的泄漏流動(dòng)引起的(見(jiàn)圖7),而且在環(huán)量指數(shù)從0.5減小到-0.7的過(guò)程中,葉頂間隙區(qū)域的損失是不斷減小的。
圖7中可以看到間隙泄漏的流體在間隙通道內(nèi)由于受到進(jìn)出口壓差的作用而產(chǎn)生逆流,沿機(jī)閘流動(dòng)到進(jìn)口,并與來(lái)流摻混形成漩渦。這個(gè)漩渦使葉輪進(jìn)口處截面變窄,阻塞了流道,對(duì)流動(dòng)極為不利。圖8中相對(duì)速度系數(shù)定義式為:G=W/Utip(w為相對(duì)速度的大。Y(jié)合漩渦區(qū)速度流線以及相對(duì)速度系數(shù)云圖可以看到,α=-0.7時(shí),漩渦區(qū)域的范圍是最小的。
圖9為風(fēng)扇出口密流在葉高上的分布,密流的定義式為:Φ=ρcz,它表征了流道內(nèi)通流能力的大小。從圖9中可以看出,由于α=-0.7風(fēng)扇葉頂負(fù)荷較大、做功能力強(qiáng),使其葉頂區(qū)域的通流能力要強(qiáng)于其他兩個(gè)風(fēng)扇,較強(qiáng)的通流能力削弱了間隙處逆流流體對(duì)主流的影響,從而減小因間隙泄漏產(chǎn)生的逆流所帶來(lái)的損失。
圖10為三個(gè)風(fēng)扇吸力面極限流線圖,圖中標(biāo)注的尾緣處徑向流動(dòng)發(fā)展高度ZTE表征了這三種情況下端壁二次流動(dòng)發(fā)展的范圍[8]。可以看到:隨著環(huán)量指數(shù)從0.5減小到-0.7,徑向高度ZTE是不斷增大的,這意味著二次流動(dòng)影響的范圍越來(lái)越大;而且環(huán)量指數(shù)減小時(shí),根部弦長(zhǎng)的不斷縮短使得二次流動(dòng)在軸向的發(fā)展也變得格外迅速,以至于α=-0.7時(shí)葉高中間尾緣處流線出現(xiàn)一定的集結(jié)。α=-0.7風(fēng)扇根部比較劇烈的二次流動(dòng)導(dǎo)致了流場(chǎng)的惡化,使二次流動(dòng)損失迅速增大,這就解釋了圖6中α=-0.7風(fēng)扇根部損失大于其它兩者的原因。
圖11中橫坐標(biāo)Cax為無(wú)量綱弧長(zhǎng)(弧長(zhǎng)與葉高H的比值);縱坐標(biāo)Cp為葉片表面靜壓力系數(shù)。觀察α=0.5風(fēng)扇10%和50%葉高的吸力面靜壓系數(shù)分布可以發(fā)現(xiàn),兩條曲線出現(xiàn)了交叉,在交叉點(diǎn)之后,50%葉高靜壓高于10%葉高,靜壓梯度由50%葉高指向10%葉高(箭頭所示),這個(gè)徑向靜壓梯度可以降低近壁面的徑向竄流,抑制二次流動(dòng)的發(fā)展。α=-0.2風(fēng)扇,交叉點(diǎn)后移,由50%葉高指向10%葉高的靜壓梯度的范圍減小。α=-0.7風(fēng)扇的10%和50%葉高吸力面靜壓系數(shù)曲線已經(jīng)不再相交,在從前緣至尾緣的整個(gè)弧長(zhǎng)范圍內(nèi),靜壓梯度由10%葉高指向50%葉高,這加速了附面層在徑向的發(fā)展,使二次流動(dòng)損失增加。
圖12把三個(gè)風(fēng)扇10%葉高靜壓系數(shù)分布放在一起作對(duì)比,可以分析出它們軸向的靜壓梯度差異。三個(gè)風(fēng)扇吸力面靜壓沿軸向都是急劇減小后又逐漸增大,這意味著貼近吸力面流體沿軸向是先加速流動(dòng)后減速流動(dòng),在后半段存在一個(gè)由尾緣指向前緣的靜壓梯度,這個(gè)靜壓梯度促使了吸力面附面層的分離。圖中圈出了三個(gè)環(huán)量指數(shù)風(fēng)扇吸力面靜壓最小值點(diǎn)的位置,可以發(fā)現(xiàn)α=-0.7風(fēng)扇此點(diǎn)最低、靜壓值最小,而它軸向的尺寸又最短,這就導(dǎo)致了α=-0.7風(fēng)扇軸向的靜壓梯度最大,進(jìn)一步促使了附面層的分離。
5結(jié)論
利用CFD方法對(duì)低壓軸流風(fēng)扇的流場(chǎng)進(jìn)行了模擬,通過(guò)給定不同的環(huán)量指數(shù),研究了環(huán)量指數(shù)對(duì)內(nèi)部流動(dòng)及損失分布的影響。針對(duì)本文設(shè)計(jì)研究的低壓軸流風(fēng)扇,可以得到以下的結(jié)論:
1)間隙的存在使風(fēng)扇損失集中在葉頂,環(huán)量指數(shù)取適當(dāng)?shù)呢?fù)值時(shí),風(fēng)扇葉頂處通流能力較強(qiáng),可以削弱逆流漩渦對(duì)主流的影響,減小葉頂間隙泄漏帶來(lái)的損失。
2)環(huán)量指數(shù)如果取值過(guò)小,會(huì)使根部吸力面沿徑向指向葉頂和沿軸向指向前緣的靜壓梯度都較大,促使了附面層的分離,增大了二次流動(dòng)損失。
3)本文所研
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