風(fēng)機(jī)運(yùn)行中電力和風(fēng)力參數(shù)的監(jiān)測

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風(fēng)力發(fā)電機(jī)組需要持續(xù)監(jiān)測的電力參數(shù)包括電網(wǎng)三相電壓、發(fā)電機(jī)輸出的三相電流、電網(wǎng)頻率、發(fā)電機(jī)功率因數(shù)等。這些參數(shù)無論風(fēng)力發(fā)電機(jī)組是處于并網(wǎng)狀態(tài)還是脫網(wǎng)狀態(tài)都被監(jiān)測，用于判定風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的起動條件、工作狀態(tài)及故障情況，還用于統(tǒng)計風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的有功功率、無功功率和總發(fā)電量。此外，還根據(jù)電力參數(shù)，主要是發(fā)電機(jī)有功功率和功率因數(shù)來確定補(bǔ)償電容的投進(jìn)與切出。 1．電壓丈量 電壓丈量主要檢測以下故障： (1)電網(wǎng)沖擊 　相電壓超過450V 0.2s。 (2)過電壓 　　相電壓超過433V 50s。 (3)低電壓 　　相電壓低于329V 50s。 (4)電網(wǎng)電壓跌落 相電壓低于260V 0.1s。 (5)相序故障。 對電壓故障要求反應(yīng)較快。在主電路中設(shè)有過電壓保護(hù)，其動作設(shè)定值可參考沖擊電壓整定保護(hù)值。發(fā)生電壓故障時風(fēng)力發(fā)電機(jī)組必須退出電網(wǎng)，一般采取正常停機(jī)，而后根據(jù)情況進(jìn)行處理。 電壓丈量值經(jīng)均勻值算法處理后可用于計算機(jī)組的功率和發(fā)電量的計算。 2．電流丈量 關(guān)于電流的故障有： (1)電流跌落 　 0.1s內(nèi)一相電流跌落80%。 (2)三相不對稱 　 三相中有一相電流與其他兩相相差過大，相電流相差25%，或在均勻電流低于50A時，相電流相差50%。 (3)晶閘管故障 軟起動期間，某相電流大于額定電流或者觸發(fā)脈沖發(fā)出后電流連續(xù)0.1s為0。 對電流故障同樣要求反應(yīng)迅速。通�？刂葡到y(tǒng)帶有兩個電流保護(hù)即電流短路保護(hù)和過電流保護(hù)。電流短路保護(hù)采用斷路器，動作電流按照發(fā)電機(jī)內(nèi)部相間短路電流整定，動作時間。0～0.5s。過電流保護(hù)由軟件控制，動作電流按照額定電流的2倍整定，動作時間1～3s。電流丈量值經(jīng)均勻值算法處理后與電壓、功率因數(shù)合成為有功功率、無功功率及其他電力參數(shù)。 電流是風(fēng)力發(fā)電機(jī)組并網(wǎng)時需要持續(xù)監(jiān)視的參量，假如切人電流小于答應(yīng)極限，則晶閘管導(dǎo)通角不再增大，當(dāng)電流開始下降后，導(dǎo)通角逐漸打開直至完全開啟。并網(wǎng)期間，通過電流丈量可檢測發(fā)電機(jī)或晶閘管的短路及三相電流不平衡信號。假如三相電流不平衡超出答應(yīng)范圍，控制系統(tǒng)將發(fā)出故障停機(jī)指令，風(fēng)力發(fā)電機(jī)組退出電網(wǎng)。 3．頻率 電網(wǎng)頻率被持續(xù)丈量。丈量值經(jīng)均勻值算法處理與電網(wǎng)上、下限頻率進(jìn)行比較，超出時風(fēng)力發(fā)電機(jī)組退出電網(wǎng)。 電網(wǎng)頻率直接影響發(fā)電機(jī)的同步轉(zhuǎn)速，進(jìn)而影響發(fā)電機(jī)的瞬時出力。 4．功率因數(shù) 功率因數(shù)通過分別丈量電壓相角和電流相角獲得，經(jīng)過移相補(bǔ)償算法和均勻值算法處理后，用于統(tǒng)計發(fā)電機(jī)有功功率和無功功率。 由于無功功率導(dǎo)致電網(wǎng)的電流增加，線損增大，且占用系統(tǒng)容量。因而送人電網(wǎng)的功率，感性無功分量越少越好，一般要求功率因數(shù)保持在0.95以上。為此，風(fēng)力發(fā)電機(jī)組使用了電容器補(bǔ)償無功功率�？紤]到風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的輸出功率常在大范圍內(nèi)變化，補(bǔ)償電容器一般按不同容量分成若干組，根據(jù)發(fā)電機(jī)輸出功率的大小來投進(jìn)與切出。 這種方式投進(jìn)補(bǔ)償電容時，可能造成過補(bǔ)償。此時會向電網(wǎng)輸進(jìn)容性無功。 電容補(bǔ)償并未改變發(fā)電機(jī)運(yùn)行狀況。補(bǔ)償后，發(fā)電機(jī)接觸器上電流應(yīng)大于主接觸器電流。 (二)風(fēng)力參數(shù)監(jiān)測 1．風(fēng)速 風(fēng)速通過機(jī)艙外的數(shù)字式風(fēng)速儀測得。計算機(jī)每秒采集一次來自于風(fēng)速儀的風(fēng)速數(shù)據(jù)；每10min計算一次均勻值，用于判別起動風(fēng)速(風(fēng)速v>3m/s時，起動小發(fā)電機(jī)，v>8m/s起動大發(fā)電機(jī))和停機(jī)風(fēng)速(v>25m/s)。安裝在機(jī)艙頂上的風(fēng)速儀處于風(fēng)輪的下風(fēng)向，本身并不精確，一般不用來產(chǎn)生功率曲線。 2．風(fēng)向 風(fēng)向標(biāo)安裝在機(jī)艙頂部兩側(cè)，主要丈量風(fēng)向與機(jī)艙中心線的偏差角。一般采用兩個風(fēng)向標(biāo)，以便互相校驗，排除可能產(chǎn)生的誤信號。控制器根據(jù)風(fēng)向信號，起動偏航系統(tǒng)。當(dāng)兩個風(fēng)向標(biāo)不一致時，偏航會自動中斷。當(dāng)風(fēng)速低于3m/s時，偏航系統(tǒng)不會起動。(end)

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收錄時間:2011年01月23日 15:49:29 來源:未知 作者:

鍋爐是火力發(fā)電的動力源。排粉機(jī)、 引風(fēng)機(jī)(統(tǒng)稱風(fēng)機(jī))是鍋爐機(jī)組中的重要組成設(shè)備。排粉機(jī)用于輸送煤粉；引風(fēng)機(jī)用來抽吸煙氣，使其經(jīng)煙囪排煙。太原一電廠 1#～8# 鍋爐機(jī)組的風(fēng)機(jī)葉輪，在工作過程中，因轉(zhuǎn)速高(1 480 r/min 以上)，且承受一定的風(fēng)壓，葉片會受到塵埃顆粒及煙氣的摩擦與腐蝕作用，一般運(yùn)行 7 個月左右，就會發(fā)生葉片被沖刷磨穿現(xiàn)象，導(dǎo)致葉輪壽命下降，需要停機(jī)檢修。這會造成相應(yīng)的鍋爐機(jī)組停止運(yùn)行，不僅增加了工人維修的勞動強(qiáng)度，加大了裝拆費(fèi)用、 備品備件用量及相應(yīng)費(fèi)用，更為嚴(yán)重的是停機(jī)會影響發(fā)電量，造成嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失及社會影響。

    如何提高風(fēng)機(jī)葉片的壽命(最起碼在鍋爐的一個大修期內(nèi)不發(fā)生磨損破壞)，是迫切需要解決的一個重要問題。作者根據(jù)風(fēng)機(jī)使用的工作條件，對葉片磨損原因進(jìn)行了分析，基于提高葉輪葉片壽命的需要，對葉片表面進(jìn)行強(qiáng)化處理。選擇了堆焊方法及堆焊材料，確定了堆焊工藝，并應(yīng)用于生產(chǎn)實際，取得了令人滿意的效果。

    1　風(fēng)機(jī)葉輪結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求

    鍋爐機(jī)組的風(fēng)機(jī)規(guī)格一般不統(tǒng)一，葉輪直徑在 (1 600～2 000) mm 之間。作者以直徑 1 600 mm 的排粉機(jī)葉輪為例加以說明。圖 1 為葉輪結(jié)構(gòu)示意圖。

    圖 1　葉輪結(jié)構(gòu)示意圖
    Fig.1　Scheme of the fan blade

    對葉輪的技術(shù)要求：
    (1) 后盤不平度≤0.5/100；
    (2) 后盤外圓處端跳偏差≤4 mm；
    (3) 圓盤外圓處徑跳偏差≤3 mm；
    (4) 錐形前盤外圓處端跳偏差≤6 mm；
    (5) 葉片出口工作面對后盤的不垂直度偏差≤1/100；
    (6) 經(jīng)靜、 動平衡校正。

    2　葉片強(qiáng)化方法及材料的選擇

    磨損是一種與材料表面狀態(tài)有關(guān)的現(xiàn)象。要提高葉輪的壽命，必須對葉片表面進(jìn)行強(qiáng)化，使其能經(jīng)受住磨損。

    2.1　磨損原因分析

    作者現(xiàn)場考察了已磨損葉片的表面狀況，發(fā)現(xiàn)磨損最嚴(yán)重的部位已成豁口狀(局部磨穿)，稍嚴(yán)重部位已磨成薄刃狀，其他部位的表面磨成一道道微細(xì)溝槽。根據(jù)現(xiàn)場工作條件，判定葉輪受到磨料磨損、 沖蝕磨損、 熱磨損等多重作用。其中，主要是受到磨料磨損，即微小的塵埃和煤灰等顆粒，在風(fēng)壓作用下，對高速運(yùn)轉(zhuǎn)的葉片表面進(jìn)行了顯微切削，造成了葉片的磨損[1]。

    2.2　選擇強(qiáng)化方法

    就一般情況而言，對工件表面進(jìn)行強(qiáng)化的方法有多種，如滲碳、 刷鍍及等離子噴涂等。針對風(fēng)機(jī)的使用工況及現(xiàn)場條件，可行的方法僅有氧乙炔噴焊及電弧堆焊。

    在試板上分別進(jìn)行了氧乙炔噴焊與電弧堆焊的對比試驗。噴焊(噴涂后重溶)加熱速度慢、 加熱時間長，導(dǎo)致試件變形嚴(yán)重，但稀釋率較低；而電弧堆焊加熱時間短，試件變形較小，但稀釋率較高。因葉輪的形狀及剛度等原因，葉輪變形后校形較困難，加之在生產(chǎn)制造葉輪的過程中，葉輪本身已有一定的制造偏差，故為保證葉輪的尺寸及形位偏差這一基本要求，采用變形較小的電弧堆焊方法。

   ,彩鋼瓦屋頂通風(fēng)降溫; 2.3　選擇材料

    受磨料磨損的工件，一般選用碳化鎢或高鉻合金鑄鐵作為堆焊材料。但采用電弧堆焊的方法，會使碳化鎢原始顆粒大部分熔化，在堆焊層析出硬度并不算高的含鎢復(fù)合化合物，影響耐磨性的提高；而采用高鉻合金鑄鐵作為堆焊材料，可使堆焊層含有 Cr7C3 高硬相，且其價格比碳化鎢便宜[2，3]。作者分別選擇了牡丹江、 天津、 哈爾濱三個廠家生產(chǎn)的堆焊材料進(jìn)行了對比試驗，結(jié)果如表 1 所示。
    表 1　堆焊材料對比試驗
    序號 生產(chǎn)地 合金體系 堆焊后硬度 表面狀況
    1# 牡丹江 Fe-Cr-B HRC>50 積瘤狀
    2# 天　津 Cr-Ni-Si HRC43 平整
    3# 哈爾濱 Fe-Cr-B HRC>50 平整

    從表 1 可以看出，1# 材料堆焊后表面硬度高，但焊接工藝性能差，堆焊層表面呈“積瘤狀”、 不平滑；為避免在葉輪使用過程中，在“積瘤”處“掛灰”，破壞葉輪動平衡，故不采用。2# 材料堆焊后，雖然表面成型較平滑，但其硬度較低，因其耐磨性較差，故也不采用。3# 材料無論在表面成型，還是在表面硬度方面均較好，故選其為堆焊材料。

    3　堆焊工藝及結(jié)果

    3.1　堆焊工藝

    工藝是影響堆焊質(zhì)量的重要因素。根據(jù)對葉輪的要求，把堆焊葉片的工藝重點(diǎn)放在了降低稀釋率和減少焊后變形這兩個方面。

    3.1.1　降低稀釋率

    堆焊層的稀釋率，反映了堆焊層中母材熔入數(shù)量的百分比。葉輪母材一般為 Q235 或 16 Mn。母材熔化后對耐磨合金材料起稀釋作用，會降低堆焊層合金化的效果，影響耐磨性。

    在保證母材與耐磨合金相互熔合的前提下，降低稀釋率就是減少母材熔化量。為此，在正式堆焊葉輪前，進(jìn)行了工藝試驗。作者分別采用不同規(guī)范參數(shù)對各組試件堆焊，然后比較各組的硬度值結(jié)果，選擇出較理想的工藝規(guī)范。

    試驗時，把試件分成 6 組，每組 3 塊試板，試板尺寸為 120 mm×50 mm×6 mm；材質(zhì)與葉輪相同，均為 Q235；耐磨合金粉塊尺寸為 90 mm×30 mm× 3 mm；使用 AX1-500 直流弧焊機(jī)，采用直流正接(正接較反接熔深淺)；用直徑 10 mm 碳精棒作電極(電極直徑大,水簾降溫生產(chǎn)廠家，可減小電流密度)；特制加長焊把(減少碳弧對人體的烘烤)。每塊試板上堆焊一塊耐磨合金粉塊，堆焊層硬度值按每組試件平均值記錄。試驗結(jié)果如表 2 所示。
    表 2　工藝規(guī)范對堆焊層硬度的影響
    試件組 電流I/A 電壓 U/V 焊接時間 硬度(HRC)
    1 280～300 25～30 2′15″ 54
    2 300～320 25～30 1′50″ 58
    3 330～350 25～30 1′30″ 61
    4 360～380 25～30 1′20″ 53
    5 400～420 25～30 1′05″ 58
    6 430～450 25～30 58″ 56

    作者認(rèn)為：采用第 3 試件組的工藝規(guī)范效果最好。

    為減少母材熔化量，應(yīng)注意使堆焊電流減小、 電壓降低、 堆焊速度加快；但堆焊電流過小，會使耐磨合金粉塊不易熔化，導(dǎo)致堆焊速度減慢。欲使堆焊速度加快，又需加大堆焊電流。這一矛盾只有通過試驗才能找到最佳組合。

    焊工操作時需注意以下兩點(diǎn)：

    (1) 電弧擺動幅度盡量小，以剛超出粉塊邊緣為宜，但不可咬邊；
    (2) 采用坡度為 5°～10° 的下坡焊，使熔池流動方向與施焊方向一致。

    3.1.2　控制葉輪變形量

    堆焊后的葉輪，在驗收時不僅需作靜、動平衡試驗，還需各表面的尺寸、 形狀及位置滿足偏差要求。由于堆焊會使葉輪受熱不均勻，產(chǎn)生焊接應(yīng)力，導(dǎo)致焊接變形等，故還需采取適當(dāng)工藝措施，才能把葉輪變形控制在公差范圍內(nèi)[4，5]。

    在堆焊時采取了以下工藝措施：

    (1) 保證焊接順序

    在每一葉片上堆焊完一塊粉塊后，轉(zhuǎn)動葉輪，在對稱葉片相應(yīng)位置，堆焊另一粉塊，順序如圖 2 所示。如此循環(huán)往復(fù)，直至把各葉片堆焊完畢。以此順序堆焊，可使葉輪前、 后盤均勻收縮，并可避免熱應(yīng)力過于集中，減少焊接變形。

    圖 2　堆焊粉塊順序示意圖

    (2) 錘擊焊縫

    葉輪變形是由于堆焊層在冷卻過程中發(fā)生縱向、 橫向收縮造成的。每堆焊完一粉塊，用小錘輕擊，延展堆焊層，可補(bǔ)償部分收縮量，減少變形。

    (3) 減少線能量

    減小線能量能使葉片受到的熱輸入量減少，熱應(yīng)力變小。這與降低稀釋率的要求是一致的。

    3.2　結(jié)　果

    采用上述工藝措施，對葉輪進(jìn)行堆焊。焊后檢查，葉輪變形量在技術(shù)要求范圍內(nèi)，并用便攜式硬度計對各葉片堆焊層進(jìn)行抽查，測得各點(diǎn) HRC>56。
   
    電廠運(yùn)行表明，堆焊后的風(fēng)機(jī)葉片壽命提高 4 倍左右，避免了葉輪在鍋爐的一個大修期內(nèi)，因葉片磨損而造成更換或修理，保證了機(jī)組的正常工作，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益。

    4　結(jié)　論

    經(jīng)實際生產(chǎn)考驗，該堆焊技術(shù)是切實可行的，可以大大提高風(fēng)機(jī)葉片的使用壽命，該技術(shù)適用于承受磨料磨損的其他工件。

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風(fēng)電擬推“總量控制” 風(fēng)機(jī)市場面臨壓縮困境

風(fēng)電行業(yè)投資過熱現(xiàn)象突遇急剎車。 國家能源局繼收緊風(fēng)電審批權(quán)外，近日，又向各省下發(fā)了《關(guān)于“十二五”第一批擬核準(zhǔn)風(fēng)電項目計劃安排的特急通知》（下簡稱《通知》），安排全國擬核準(zhǔn)風(fēng)電項目總計2883萬千瓦，并將擬核準(zhǔn)指標(biāo)分解到各省。 業(yè)內(nèi)對于這一政策的解讀，普遍認(rèn)為是國家開始強(qiáng)制控制風(fēng)能開發(fā)的節(jié)奏，量化各地新建風(fēng)電指標(biāo)。 這將給風(fēng)機(jī)市場帶來新的挑戰(zhàn)，與此同時，風(fēng)電技術(shù)門檻的提高，也加速了風(fēng)機(jī)制造商的整合，處于第一和第二梯隊的企業(yè)將面臨成本上升壓力，而第三梯隊企業(yè)則面臨被整合的困境。 總量控制加速整合 除了風(fēng)電資源豐富的黑龍江、內(nèi)蒙古、河北、吉林四省外的25省市下達(dá)一份《通知》，共計1400萬能千瓦。以上4省分別下達(dá)一份通知，共計核準(zhǔn)1483萬千瓦。 根據(jù)山東省發(fā)布的一份數(shù)據(jù)顯示，山東省在此次分配中共分到132千瓦，相當(dāng)于山東此前已建和在建風(fēng)電裝機(jī)容量的1/3，市場大幅萎縮。 而中投顧問新能源行業(yè)高級研究員李勝茂則表示，山東不是一個特例，每個省都面臨風(fēng)電市場被壓縮的困境。 但他同時表示，國家此次推出的只是第一批指標(biāo)，按照國家規(guī)劃在2020年前風(fēng)電裝機(jī)達(dá)1.5億千瓦的目標(biāo)來看，之后國家應(yīng)該還會有指標(biāo)陸續(xù)推出。 市場的緊縮使風(fēng)電行業(yè)已從擴(kuò)張期進(jìn)入整合期，利潤越來越薄，導(dǎo)致風(fēng)電行業(yè)小企業(yè)的生存狀況非常堪憂。李勝茂預(yù)計，明年全國風(fēng)機(jī)制造企業(yè)會整合到10家以內(nèi)。 7月28日，大唐收購山東華創(chuàng)風(fēng)能70%股權(quán)就是一個信號，未來企業(yè)整合動作會越來越多。 一位業(yè)內(nèi)人士告訴記者，近期風(fēng)電行業(yè)的整合正在陸續(xù)發(fā)生。位于第一梯隊和第二梯隊的企業(yè)不在整合之列，第三梯隊企業(yè)成為整合對象。 而據(jù)他介紹，整合方向有兩個，第一個是風(fēng)電場兼并下游制造企業(yè)，從下往上延伸產(chǎn)業(yè)鏈。第二種是風(fēng)電企業(yè)之間的互相兼并。 但他進(jìn)一步透露說，第二種整合模式目前還沒有動靜，而第一種模式將成為兼并的主流。從下往上進(jìn)行垂直一體化的改造是風(fēng)電行業(yè)的趨勢。 技術(shù)“國標(biāo)”提升成本 除市場容量縮小外，技術(shù)門檻提高也將加速風(fēng)電行業(yè)整合速度。 近日，“大型風(fēng)電場并網(wǎng)技術(shù)規(guī)范”等18項風(fēng)電行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布，涉及大型風(fēng)電場并網(wǎng)、海上風(fēng)電建設(shè)、風(fēng)電機(jī)組狀態(tài)監(jiān)測、風(fēng)電場電能質(zhì)量、風(fēng)電關(guān)鍵設(shè)備制造要求等。該“標(biāo)準(zhǔn)”將于今年11月1日起實施。 而“標(biāo)準(zhǔn)”在低電壓穿越上對風(fēng)電機(jī)組和風(fēng)電場提出了明確要求則備受關(guān)注�！皹�(biāo)準(zhǔn)”規(guī)定：風(fēng)電機(jī)組應(yīng)具有在并網(wǎng)點(diǎn)電壓跌至20%額定電壓時能夠維持并網(wǎng)運(yùn)行625毫秒的低電壓穿越能力、風(fēng)電場并網(wǎng)點(diǎn)電壓在發(fā)生跌落后2秒內(nèi)能夠恢復(fù)到額定電壓的90%時，風(fēng)電機(jī)組應(yīng)具有不間斷并網(wǎng)運(yùn)行的能力。 李勝茂表示，“低電壓穿越”在2009年即被作為一個企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)提出，但真正實施的企業(yè)很少。此次“低電壓穿越”上升為國標(biāo)的背后，實質(zhì)是電網(wǎng)在與風(fēng)機(jī)制造商的博弈中的完全勝出，使風(fēng)機(jī)制造商成為最大受害者。 電網(wǎng)在整個風(fēng)電產(chǎn)業(yè)鏈中處于強(qiáng)勢低位，但長期以來，國家對風(fēng)電并網(wǎng)安全問題頗為不滿，電網(wǎng)長期承受巨大壓力。此次通過“低電壓穿越”標(biāo)準(zhǔn)出臺，電網(wǎng)順利將全部壓力傳導(dǎo)到風(fēng)機(jī)制造商身上。為此，整個風(fēng)機(jī)制造行業(yè)將要承擔(dān)高達(dá)60億-70億的改造成本。 李勝茂給記者算了一筆賬，“低電壓穿越改造”60億-70億市場規(guī)模，是按照目前全國風(fēng)機(jī)裝機(jī)2萬臺，減去1.5兆瓦以下的風(fēng)機(jī)的數(shù)量，再按照每臺改造費(fèi)用40-50萬計算得出。 李勝茂進(jìn)一步解釋，這60億-70億改造費(fèi)用，70%由風(fēng)機(jī)制造商完全承擔(dān)，另外30%由風(fēng)機(jī)制造商和風(fēng)電場共同承擔(dān)。兩者共同承擔(dān)的情況有兩個條件，第一是風(fēng)機(jī)制造商和風(fēng)電場在簽訂合同時，并沒有規(guī)定一定要達(dá)到“低電壓穿越”。第二是該風(fēng)機(jī)的改造成本實在太大，風(fēng)機(jī)制造商實在無法自己承擔(dān)。 這項標(biāo)準(zhǔn)無疑讓利潤越來越薄的風(fēng)機(jī)制造業(yè)雪上加霜。目前業(yè)內(nèi)的利潤已經(jīng)下降到了15%以下，與前幾年不可同日而語。 而整個“低電壓穿越”改造中受益最大的無疑是電網(wǎng)。之前也有多數(shù)專家質(zhì)疑改造風(fēng)機(jī)是否能從根本上解決風(fēng)電并網(wǎng)安全的問題。李勝茂給出的答案是，解決風(fēng)電并網(wǎng)安全有兩種途徑，其一是對風(fēng)機(jī)進(jìn)行“低電壓穿越”改造，其二是對電網(wǎng)進(jìn)行智能電網(wǎng)改造。 而擁有完全支配地位的電網(wǎng)目前不愿意做出行動。李勝茂還介紹，智能電網(wǎng)的改造是一個系統(tǒng)工程，其成本目前難以計算。目前國家對智能電網(wǎng)的建設(shè)完成目標(biāo)定在2020年，遠(yuǎn)水解不了近渴，風(fēng)機(jī)低電壓穿越改造不得不進(jìn)行。

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收錄時間:2011年08月19日 17:05:46 來源: 作者:

高山地區(qū)礦井通風(fēng) (mine ventilation in high elevation area) 向海拔千米以上地區(qū)的礦井通人新鮮空氣的過程�？諝鉁囟取⒋髿鈮毫﹄S著海拔高度而變化。海拔每上升100m，氣溫下降約0.65 ℃ ，氣壓下降約0.93325kPa。不同海拔的氣溫、大氣壓力可按下式計算： t h =t a ? β Δ H／100 P h =P a ? α △H／100 式中t h 、P h 分別為在海拔高度為H米處的氣溫， ℃ 和氣壓，kPa；t a 、P a 為附近氣象臺站的年平均氣溫， ℃ 和年平均氣壓，kPa；△H為海拔高度為H處與附近氣象臺站間的高度差，m； β 為氣溫梯度， β =0.5～0.7 ℃ ／100m； α 為氣壓梯度， α =6～8(0.799932～1.066576)kPa／100m。 隨著海拔高度的增加，空氣重率則降低。即 γ = γ o (1?H／44300) 5.256 。式中 γ o 為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的空氣重率，kg／m 3 �？諝庵芈实慕档鸵�起通風(fēng)風(fēng)阻、通風(fēng)阻力、扇風(fēng)機(jī)的全壓以及扇風(fēng)機(jī)電機(jī)輸入功率下降，但風(fēng)量保持恒定，因此，扇風(fēng)機(jī)效率不隨海拔高度變化。以上參數(shù)可按下式計算：R=K r R o ；h=K r h o ；H t =K r H to ；Q=Q o ；N=K r N o ； η = η o ，式中R o 、h o 、H to 、Q o 、N o 、 η o 為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的風(fēng)阻、阻力、全壓、風(fēng)量、功率和效率；R、h、H t 、Q、N、 η 為海拔高度為H處的風(fēng)阻、阻力、全壓、風(fēng)量、功率和效率。 式中K r 為高程校正系數(shù)。 因此，在通風(fēng)設(shè)計時，不需要進(jìn)行高程校正，高山礦井扇風(fēng)機(jī)在實際運(yùn)轉(zhuǎn)時，其風(fēng)量不變，風(fēng)壓降低，其值為設(shè)計風(fēng)壓乘以高程校正系數(shù)K r 。 相關(guān)閱讀: Mail: chinabaike@gmail.com Copyright by ；All rights reserved.

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