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鋒速達通風降溫系統(tǒng)
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廠房負壓通風降溫設計_全國煤礦知識競賽試題庫-機械分冊礦山安全
201、為什么通風機不允許在“喘振”狀態(tài)下運行？
202、為什么軸流式通風機風機輪轂要設置成流線體形狀？
203、為什么軸流式通風機葉片要涂抹石墨油脂？
204、為什么要對備用通風機進行檢查、維護保養(yǎng)？
205、為什么通風機安裝初試機時軸承升溫較快，但只要在60℃以下，就不要輕易停機？
206、為什么通風機反風時要進行風量測量？
207、為什么主通風機停止運轉時，受停風影響的地點必須立即停止工作、切斷電源？
208、為什么螺桿式壓縮機可以多相混輸？
209、為什么活塞式壓縮機氣缸內有活塞環(huán)？
210、為什么干式螺桿壓縮機的氣缸及排氣側端蓋采用單層壁結構時，外壁順氣流方向要設有冷卻翅片？
211、為什么活塞式壓縮機各活塞環(huán)切口位置要相互錯開？
212、為什么在螺桿式壓縮機機體外表面、底座，甚至在吸排氣通道內要合理布置加強壘？
213、為什么螺桿式壓縮機無論使用何種形式的軸承，都應保證轉子的一端固定、另一端能伸縮？
214、為什么壓縮機風包要設釋壓閥？
215、為什么礦井必須及時填繪礦井排水系統(tǒng)圖？
216、為什么中央泵房必須裝設向外開的防火鐵門？
217、為什么水泵或電機的地腳螺栓要定期緊固？
218、為什么對水泵軸向推力要及時消除？
219、為什么壓力表和真空表應使用360°彎管與泵體連接？
220、為什么要求水泵的吸水高度不能過高？
221、為什么水泵要定期進行性能測試？
222、為什么在長距離帶式輸送機中使用自動拉緊裝置？
223、為什么輸送機要安裝拉緊裝置？
224、為什么帶式輸送機啟動方式多采用軟啟動方式？
225、為什么鋼絲繩牽引輸送機輸送帶連接為對稱槽牙結合？
226、為什么帶式輸送機上運時要裝設防逆轉裝置？
227、為什么鋼絲繩牽引輸送機要裝設機尾重錘限位保護？
228、為什么帶式輸送機必須安裝清掃器？
229、為什么帶式輸送機要設置堆煤保護？
230、為什么刮板輸送機必須使用撥鏈器？
231、為什么刮板輸送機的安裝要成直線？
232、為什么刮板輸送機滿載啟動難？
233、為什么要對煤倉倉壁進行定期檢查？
234、為什么起重機械要定期檢驗？
235、為什么使用千斤頂時要墊保險木？
236、為什么起吊滑輪槽直徑要比鋼絲繩直徑稍大一些？
237、為什么千斤頂零件要及時清洗防銹？
238、為什么手拉葫蘆起吊停留時，要將手拉鏈拴在起重鏈上？
239、為什么大直徑薄壁件的吊裝要采取臨時加固措施？
240、為什么起重機要安裝緩沖器？
241、為什么鋼絲繩嚴禁過度彎曲？
242、為什么同時使用兩臺千斤頂時，其升降速度要基本一致？
243、為什么要求潤滑油的黏溫特性要好？
244、為什么液壓油要具有良好的消泡性？
245、為什么液壓支架選用水包油型乳化液？
246、為什么游標卡尺只適用于較低精度的測量？
247、為什么在鉗臺上安裝臺虎鉗時必須使固定鉗口位于鉗臺邊緣？
248、為什么砂輪機安裝時一定要找好平衡，并按規(guī)定牢固地灌好基礎，預防振動？
249、為什么磨削操作時砂輪行程終點要設退刀槽？
250、為什么拉伸模具時，要在壓邊圈、凸模、凹模間加潤滑劑？
251、為什么密封的空間不宜使用定位銷?
252、為什么楔鍵和切向鍵只適用于低速、重載，對運轉平穩(wěn)性沒有較高要求的場合？
253、為什么禁止在軸臺階處熱裝厚度較小、直徑較大的盤形零件？
254、為什么軸上的迷宮密封應固定在軸承座上？
255、為什么螺紋連接要采取防松措施？
256、為什么平鍵裝配不好，在運轉中易發(fā)生“滾鍵”現(xiàn)象？
257、為什么摩擦面溫度升高可加快零件磨損，并形成惡性循環(huán)？
258、為什么兩摩擦面動作容易形成微動磨損？
259、為什么滑動軸承要求軸頸及軸瓦間隙接觸良好？
260、為什么要嚴格控制鋼中的含硫量？
261、為什么零件滲碳后必須進行熱處理？
262、為什么零部件在表面淬火前，都進行正火或調質處理？
263、為什么要對加工工件進行劃線？
264、為什么鉻軸承鋼對硫、磷含量限制極嚴？
265、為什么超高強鋼中都含有硅？
266、為什么使用高速鋼制造切削刀具？
267、為什么高速鋼淬火后需及時回火？
268、為什么灰鑄鐵必須進行變質處理？
269、為什么球墨鑄鐵必須進行正火處理？
270、為什么球墨鑄鐵必須進行調質處理？
271、為什么要對塑料零件表面進行鍍金屬？
272、為什么澆注鑄件時沿型腔周邊均勻分布多個內澆口？
273、為什么在金屬型鑄造中金屬型的型腔要涂耐火涂料？
274、為什么高合金鋼鍛造后應進行緩冷處理？
275、為什么與O型密封圈、油封接觸的滑動面要保持光滑？
276、為什么在板料沖壓拉伸過程中，壓邊圈、凸模、凹模間要加潤滑劑？
277、為什么機床齒輪加工熱處理工序中必須進行高頻表面淬火？
278、為什么機械設備的重要零件要進行定期探傷？
279、為什么攻絲時必須向前、向后交替旋轉？
280、為什么高壓法蘭盤的密封面作成凹凸式？
281、為什么鏨削時后角要適宜，一般取5°～8°？
282、為什么水壓機工作前應檢查工作缸和回程缸的密封情況？
283、為什么當自由鍛造水壓機活動橫梁落到限程套上時嚴禁加壓？
284、為什么鍛造過程中首錘必須輕打，然后再重擊？
285、為什么在花盤上加工工件時轉速不宜過高？
286、為什么要合理地選擇車削用量？
287、為什么不能用螺母過度緊固安裝件？
288、為什么供乙炔使用的器具禁止使用銀、銅及含銅量高于70%的銅合金制品？
289、為什么在單極式氧氣瓶減壓器上裝有與低壓室相通的安全閥？
290、為什么乙炔瓶不能遭受劇烈的震動或撞擊？
291、為什么在平對接焊時要從對縫一端預留30mm處施焊？
292、為什么氣割在關閉切割氧的同時，火焰應迅速離開鋼板表面？
293、為什么在手弧焊時應選擇合適的焊接電流？
294、為什么焊接接頭間隙較大時忌放金屬填充物？
295、為什么焊條電弧焊的電弧長度不宜過大？
296、為什么在焊接前要對焊件進行嚴格清理？
297、為什么焊接部位兩側的厚度不能相差過大？
298、為什么縱向剛性較小長件兩側要同時焊接？
299、為什么要退火的焊接件不能制成封閉空間？
300、為什么離心式水泵泵體中有平衡盤？
榮獲“2005年度工控及自動化領域優(yōu)秀案例”有獎評選 三等獎 
寫作心得：
1.該論文選題為電廠改造中降耗所選的熱門題目，降耗明顯，但實際應用中還有部分難題沒有解決。
2.改造成本很高。
3.論文分析透徹，效率數(shù)據(jù)不準確。
4.文章論述較規(guī)范。
1 概述
在火力發(fā)電廠中，風機和水泵是最主要的耗電設備，這些設備都是長期連續(xù)運行并常常處于變負荷運行狀態(tài)，節(jié)能潛力巨大。發(fā)電廠輔機的經濟運行，直接關系到廠用電率的高低。隨著電力行業(yè)改革的不斷深化，廠網(wǎng)分家、競價上網(wǎng)等政策的逐步實施，降低廠用電率，降低發(fā)電成本，已成為發(fā)電廠努力追求的經濟目標。在目前電力短缺的情況下，厲行節(jié)能，已被推到能源戰(zhàn)略的首位。我廠#7機組額定容量為330MW，#7爐配有兩臺離心式一次風機，采用6kV、1600kW定速電機驅動運行，靠調節(jié)進口擋板開度來調整一次風量，以適應鍋爐負荷變化。由于當初選型時風量裕量和壓力裕量都比較大，改造前機組滿負荷運行時一次風機電流約120A，擋板開度在60%左右，風壓約8.9 kPa，節(jié)流損失較大。在此背景下，對#7爐一次風機進行變頻控制改造，降低廠用電，為社會多提供一點電力就顯得很有必要。
2 可行性分析
一次風機是火電廠燃煤鍋爐直吹式制粉系統(tǒng)中的主要設備之一。根據(jù)鍋爐運行工況，控制一次風機進口擋板開度調節(jié)風量大小。風機的流量-壓力關系曲線如圖1所示。在現(xiàn)場控制中，通常采用風機定速運行由進口擋板來控制風量。
當流量從Q0減小至Q1時，擋板開度減小使管網(wǎng)阻力由r0變?yōu)閞1，受其節(jié)流作用壓力H0變?yōu)镠1，工作點由原來的A點移至B點。風機軸功率實際值（kW）可由公式： P =Q?H／（ηc?ηb）×10-3得出。其中，P、Q 、H 、ηc 、ηb 分別表示功率、流量、壓力、風機效率、傳動裝置效率，直接傳動為1。假設總效率（ηc?ηb）為1，則風機由A點移至B點工作時，電機節(jié)省的功耗為A Q0 O H0和B Q1 O H1的面積差。如果能采用調速手段改變風機的轉速，那么當流量從Q0減小至Q1時，工作點將由原來的A點移至C點，風機的運行也更趨合理。在擋板全開，沒有管網(wǎng)阻力的情況下，能耗勢必降低。此時，電機節(jié)省的功耗為A Q0 O H0和C Q1 O H2的面積差；與擋板控制相比更為有效合理，既達到了改變風量的目的，又明顯改善了風機運行工況，設備功耗也隨之得到大大降低。據(jù)統(tǒng)計，#7機組2001~2002年有關指標及一次風機用電率見下表1。#7A、#7B一次風機及電機的技術參數(shù)見表2、表3。
在變頻控制狀況下運行，假定年運行小時為8000h,全年的平均負荷率為85%,風量約為60%，則一次風機的實際功率為30%×1600kW=480kW，2臺一次風機年耗電量為:
480kW×8000h×2=7680000kWh
若選定的高壓變頻器容量為2400kVA,其綜合效率為97%，則年損耗電量為:
2400kVA×0.9×0.03×8000×2=1036800 kWh
若室內配置10kW功率的空調，則年耗電10×8000=80000 kWh
全年節(jié)電：18303568×8000/8157-(7680000+1036800+80000)=9154474kWh
全年節(jié)約資金：2002年平均上網(wǎng)電價為0.32元/kWh，考慮到機組低負荷時節(jié)電多而電價低，設全年平均節(jié)電價0.20元/kWh，則全年節(jié)電效益為9154475kWh ×0.20/kWh＝183萬元；高壓變頻改造總投資約450萬元，按上述工況運行，則大約需2.5年即可收回改造投資。因此，從經濟性方面來說，一次風機高壓變頻改造是可行的。
從技術性方面來說，電機的調速控制可采用液力偶合器、電磁轉差離合器、繞線式電動機轉子串電阻調速、變極調速、變頻控制等方式。在電力電子器件、變頻和交流電機控制技術發(fā)展的基礎上，國內外許多科研機構及大公司都傾注大量人力物力對中高壓變頻器進行了研究，高壓變頻器技術已趨于成熟，已成為目前電機調速技術的首選方案。
3 設備選型
目前，國內外高壓變頻器的生產廠家較多，主要有AB、羅賓康、ABB、西門子、三菱及國內的利德華福、天寵等等。各廠家所生產的高壓變頻器核心差別在于所選用的器件類型有所不同，相應地系統(tǒng)配備（變壓器、電抗器、濾波裝置等）都會有所差別，系統(tǒng)的可靠性、效率、諧波抑制效果、熱損值、故障模式都會有所差別。不同的結構設計又會使得散熱效果、環(huán)境要求、應用友好性和系統(tǒng)可維護性存在諸多差別。經過調研，2004年1月初，我廠邀請了浙大能源科技有限公司（羅克韋爾自動化AB）、保定中能自控技術有限公司（羅賓康）、北京利德華福技術有限公司、北京天寵電力技術有限公司等四個單位參加#7爐一次風機高壓變頻改造設備招標，經對各廠家的業(yè)績以及所提供的技術方案進行認真的審查，并結合其報價進行綜合比較，選定浙大能源科技有限公司（羅克韋爾自動化AB公司）。從技術角度看，AB 公司CSI-PWM電流源型變頻器設計簡單，可靠性高，應用已經有超過10年的歷史，發(fā)展相對成熟。其免維護設計、大屏幕操作員界面和獨有的自動整定功能使得系統(tǒng)的可靠性、可維護性、可用性方面較為突出，而且經過十幾年的發(fā)展，該產品已正日益成為標準化產品。
4 設備主要技術性能
浙大能源科技有限公司中標的設備包括美國AB公司生產的PowerFlex7000變頻器、保定天威順達公司生產的干式整流變壓器及廣東明陽電器有限公司生產的旁路柜三部分，利用原有的6kV開關和電動機，系統(tǒng)框圖如圖2所示。
4.1PowerFlex7000中壓變頻器
AB高壓變頻器使用CSI-PWM技術，此技術已獲得多于2,400,000匹馬力現(xiàn)場安裝運行記錄的驗證。羅克韋爾自動化/AB 是中/高壓馬達驅動裝置的主要供應商，其產品電壓等級可從2300V到6900V，功率高達16,000匹馬力。CSI-PWM集電流源逆變功率結構及脈寬調制模式的優(yōu)勢于一體，創(chuàng)造了與傳統(tǒng)六步方波電流源變頻截然不同的產品。CIS-PWM使用很少功率器件，系統(tǒng)簡單可靠�？刂撇呗詾閹Щ虿粠y速反饋的直接矢量控制，其運行效果近似直流驅動裝置，遠遠優(yōu)于電壓/頻率定比變頻器。主要特點如下：
*可靠性高：AB CSI-PWM高壓變頻器品采用6500V/1500A的高壓SGCT器件，器件數(shù)量少，耐壓及電流裕量大。變頻器電壓等級高，變頻電流小，器件開關損耗少，設備安全可靠。
*輸入波形好：AB CSI-PWM高壓變頻器的輸入側采用多脈沖(18脈沖) 整流器,廠房降溫風機。18脈沖整流器可對17次以下的高次諧波進行有效的抑制，總體諧波畸變THD小于5%，不需諧波分析及外加濾波環(huán)節(jié)，可直接滿足IEEE519-1992及國標的諧波抑制標準。
*輸出波形好：AB CSI-PWM高壓變頻器無需增加任何選項，可直接輸出完美的正弦電壓和電流波形，不存在轉矩脈動，無潛在共振問題。逆變時無dv/dt及di/dt的產生，諧波畸變THD小于５%，可直接拖帶普通高壓電動機，電機無額外溫升，連接變頻器及電機之間的距離可長達15km。
*四象限運行：AB CSI-PWM高壓變頻器固有能量回饋能力，可將降速工況(發(fā)電機運行狀態(tài))下負載反饋回的能量回送電網(wǎng), 利用再生制動快速降低電機轉速。電流型變頻器具有電流內環(huán)，可利用強大的電流控制能力快速調節(jié)電機轉速，特別適用需頻繁快速調節(jié)的大慣性負載(風機)的控制。
*使用簡單：AB CSI-PWM高壓變頻器使用大屏幕液晶顯示的操作員終端, 中文界面。變頻器的狀態(tài)、輸入輸出變量、自診斷結果、故障報警均可顯示在屏幕上, 信息量大。通過終端上的鍵盤，可輕松對變頻器進行參數(shù)設置及工作方式的組態(tài)。
*維護方便：AB CSI-PWM高壓變頻器使用高集成度的SGCT器件及專利產品PowerCage機架，提高了系統(tǒng)模塊化程度，友善的人機界面提供了所有的維護信息，從而保證了功率模塊的更換時間小于5分鐘。
*通訊能力強：AB CSI-PWM高壓變頻器總共提供16個數(shù)字量DI接口及16個數(shù)字量DO接口，根據(jù)用戶需要，變頻器可提供4-20mA或4-10V模擬量輸入輸出接口。變頻器可配置各種數(shù)據(jù)串行通訊接口，提供開放的網(wǎng)絡與廠級監(jiān)控設備(DCS，PLC，值班室操作站)進行通訊。變頻器內的變量、參數(shù)可傳給其他監(jiān)控設備進行記錄、顯示或參與控制。變頻器通訊接口選項豐富，用戶可根據(jù)需要選其中之一，如 ：DeviceNet, Profibus，Modbus，Remote IO, ContrlNet及RS-232/485等。
4.2 干式整流變壓器
干式整流變壓器按照AB公司提供的技術規(guī)范，由保定天威順達公司生產。變壓器為6kV輸入，2.1kV輸出，18脈沖裂相，F(xiàn) 絕緣等級，允許溫升為120K，實際溫升小于90K，AN冷卻。初級為三角形接法帶4級調整，三組次級線圈：一組三角形接法，兩組延邊三角形接法。延邊三角形接法產生-20°、0°、20°相移。
干式整流變壓器起到跟系統(tǒng)隔離的作用，同時，其次級繞組進行必要的移相，以消除進線諧波。一組次級繞組輸出一個三相中間交流，移相變壓器的副邊繞組共9組(每相3組)，構成18脈波整流方式。這種多級移相疊加的整流方式可以大大改善輸入電流波形。
4.3 旁路柜
旁路柜由廣東明揚電氣公司生產，內裝K1、K2、K3三把高壓隔離開關及相關的閉鎖裝置，實現(xiàn)電氣和機械互鎖。其作用為變頻/工頻運行方式的切換。變頻運行方式時,K1斷開,K2和K3閉合；工頻運行方式時, K1閉合, K2及K3斷開。滿足電力系統(tǒng)五防要求，變頻/工頻相互閉鎖, 操作手柄與高壓柜門完全連鎖。旁路柜操作與上級高壓斷路器DL聯(lián)鎖，合閘時，絕對不允許操作隔離開關，以防止出現(xiàn)帶負荷拉閘現(xiàn)象，確保操作人員和設備的安全。本裝置設計為當程序鎖切至操作位置時跳上級高壓斷路器DL，同時旁路柜的K1、K3設有電磁鎖，K1與K2、K3不能同時合；K2、K3操作有程序鎖，合時先合K2，分時先分K3。
5 項目實施
5.1 基礎施工
2臺干式整流變安裝在原四期增壓泵房中，變頻器柜及旁路柜安裝在380V7A、7B段母線室內。2004年4月22日，開始拆除增壓泵房中的軟化水裝置，開挖電纜溝，至5月15日完成澆筑變壓器基礎及變頻器柜、旁路柜基礎槽鋼埋設等。
5.2 設備安裝
本項目設備安裝就位及電纜敷設由浙江華業(yè)公司承包，動力電纜由檢修分場接線，控制電纜由自動化分場接線。5月17日，旁路柜、干式整流變運抵我廠，5月27日，2臺干式變安裝就位。5月28日即開始干式變側動力電纜頭制作。6月5日，變頻器柜運抵我廠。6月7日變頻器柜、旁路柜均安裝就位。6月8日至10日，完成變頻器柜、旁路柜側動力電纜頭制作，電纜預試等。6月11日至16日，完成控制電纜接線，#7A、7B一次風機6KV開關柜控制回路改造以及風道制作安裝等。
5.3 裝置的連鎖保護
系統(tǒng)保留原有對電機的保護及其整定，以確保電機工頻旁路時的啟動和正常運行，同時實現(xiàn)工頻旁路時對電機的保護和變頻運行時對變頻器的保護。
為了防止產生操作和事故情況下產生過電壓等影響變頻器的壽命的因素，變頻器在控制系統(tǒng)受電自檢正常后才能允許合6kV開關，具體實現(xiàn)在6kV開關的合閘回路中，6kV開關合上變頻器充電后，自檢正常發(fā)出準備好信號，才能啟動變頻器運行。此邏輯由熱控實現(xiàn)，同樣在正�；蚓o急停運時均先停變頻器，然后斷開高壓開關，為此在綜合保護出口和風機緊急跳閘出口控制回路中串有中間繼電器，直接去關變頻器，短延時去斷開高壓開關。
5.4 設備調試
6月15日，控制電源上電開始設備調試。主要進行了以下檢查、測試項目：
a.裝置外觀檢查。
b.硬件及跳線設置檢查。
c.檢查一次接線和控制回路接線正確。
d.絕緣檢查,通風降溫方案，用2500V搖表測一次回路對地絕緣電阻歷時一分鐘其值為120MΩ。
e.檢查冷卻風扇工作正常，風壓值為3.1V，報警值2.7V，跳閘值2.1V。
f.核對變壓器和變頻器相位，發(fā)現(xiàn)#7A一次風機變頻隔離變壓器高壓側電纜接反，在旁路柜改接后正確。
g.電阻檢查,驗證SCR、SGCT功率器件和所有相關緩沖電路正常。
h.控制電源測試。因380V7A段電源低電壓切換時會造成變頻器停運，控制電源改接至#7機UPS。
i.門極測試、系統(tǒng)測試、18脈沖相序測試。
j.直流電源測試。
k.變頻器參數(shù)整定。
l.變頻器加中壓，做運行前檢查。
m.變頻器帶電機空載調試，轉速從180~1500rpm時電流保持在20A，電壓從520V升至5800V。
n.變頻器帶風機負載調試。
5.5 與西門子DCS系統(tǒng)的連接
一次風機變頻控制與#7機西門子DCS的接口如下：首先，DCS上原一次風機的控制邏輯基本保持不變，控制對象改為一次風機的6KV動力電源，新增了兩臺變頻器的控制和調節(jié)。為了防止運行人員誤啟動未滿足條件的變頻器，我們增加了變頻器的啟動條件，即當該變頻器就地已準備好且其指令小于5%時才允許啟動變頻器。對于原一次風機的控制邏輯，其跳閘保護邏輯保持不變，也即保持其安全性不變，在機組發(fā)生異常情況下能快速切斷一次風量及燃料，以確保機組的安全，在此基礎上增加了啟動條件：對應變頻器的進、出線開關處于合閘狀態(tài)或其旁路開關處于合閘狀態(tài)，這樣能有效防止運行人員未檢查就地電源回路而匆忙合閘的弊端。
對于變頻器的調節(jié)，我們主要解決了鍋爐主控中所需風量和變頻器轉速之間的對應關系，將不同負荷所需的不同風量，轉換成不同的對應轉速。通過反復研究變頻器廠家提供的資料及本廠鍋爐的特性，我們設計了適合于本廠鍋爐風量特性的變頻調節(jié)PID邏輯，具體地說主要有：四層一次風量調節(jié)擋板的開度指令、鍋爐主控的風量要求、兩臺變頻器的指令平衡。通過以上參數(shù)的邏輯組態(tài)，實現(xiàn)一次風壓力的可靠調節(jié)。通過機組啟動后的多次擾動試驗，將其PID參數(shù)進行了多次的優(yōu)化，真正做到了一次風壓力的穩(wěn)定可靠調節(jié)。
和原一次風機進口調節(jié)擋板進行調節(jié)一次風量相比較，由于擋板存在熱脹冷縮問題，在熱態(tài)工況下，曾多次發(fā)生進口調節(jié)擋板卡澀，無法進行調節(jié)，并曾發(fā)生由此而使得執(zhí)行機構的鏈桿拉斷，從而導致風量無法調節(jié)，使得磨煤機無法啟動，嚴重影響機組的出力。而變頻改造后，進口調節(jié)擋板平時處于全開狀態(tài)，無需參與調節(jié)，利用變頻器的轉速來進行調節(jié)其一次風量，調節(jié)特性平穩(wěn)可靠，線性度好。
6 運行情況
機組負荷在130MW以下時，一套制粉系統(tǒng)投入運行；機組負荷在130~230 MW時，二套制粉系統(tǒng)投入運行；機組負荷在230~330MW以下時，三套制粉系統(tǒng)投入運行；在以上這三種工況下，維持一次風壓在9.0kPa時，變頻器的主要參數(shù)如下：
7 改造費用
我廠以臺電生[2004]58號文向東南公司上報了“關于#7A、#7B一次風機變頻改造費用的請示”，東南公司以東南發(fā)電生[2004]37號文批復了該項目，項目實際投資額近550萬元。
8 效益分析
8.1 節(jié)電效益
#7A、#7B一次風機變頻控制控制改造后，系統(tǒng)在經濟性上有了很大的改善。根據(jù)運行提供的廠用電電量積數(shù)計算，#7A、#7B一次風機運行8個月來的平均功率為590kW，發(fā)電機平均功率為306MW,見下表。
再查閱2001~2003年統(tǒng)計年鑒有關數(shù)據(jù)，得知機組的平均功率為297MW，計算得#7A、#7B一次風機的平均功率為1150kW。#7A、#7B一次風機控制電源及室內空調總功率為15kW。2臺一次風機變頻改造后節(jié)省的功率為：2*1150-2*590-15=1105 kW
以年運行8000小時計算節(jié)電：1105*8000/10000=884萬kWh
該項目總投資約為550萬元，使用時間15年。
以0.20元/ kWh計算，年節(jié)電經濟效益為：
884*0.20-550/15＝140.13萬元
稅后利潤：140.13*（1-33%）=93.89萬元
8.2 其他效益
8.2.1 與原擋板調節(jié)相比，變頻改造后加快了一次風量的調節(jié)速度，提高了機組的穩(wěn)定性。
8.2.2 避免了電機啟動時大電流沖擊對電機的損壞，延長了電機和擋板的檢修周期和壽命，減輕了維修工作量。
[結束語]
#7A、#7B一次風機變頻器至今已投運8個月，性能穩(wěn)定，運行情況良好。今后要加強設備點檢及運行巡檢，保持室內環(huán)境衛(wèi)生，在室溫高于30℃時開啟室內空調機。做好日常維護工作，每季度對柜門濾網(wǎng)進行一次清灰，以避免其他廠曾出現(xiàn)的因超溫而跳閘的現(xiàn)象。
寫作心得：
1.該論文選題為電廠改造中降耗所選的熱門題目，降耗明顯，但實際應用中還有部分難題沒有解決。
2.改造成本很高。
3.論文分析透徹，效率數(shù)據(jù)不準確。
4.文章論述較規(guī)范。
1 概述
在火力發(fā)電廠中，風機和水泵是最主要的耗電設備，這些設備都是長期連續(xù)運行并常常處于變負荷運行狀態(tài)，節(jié)能潛力巨大。發(fā)電廠輔機的經濟運行，直接關系到廠用電率的高低。隨著電力行業(yè)改革的不斷深化，廠網(wǎng)分家、競價上網(wǎng)等政策的逐步實施，降低廠用電率，降低發(fā)電成本，已成為發(fā)電廠努力追求的經濟目標。在目前電力短缺的情況下，厲行節(jié)能，已被推到能源戰(zhàn)略的首位。我廠#7機組額定容量為330MW，#7爐配有兩臺離心式一次風機，采用6kV、1600kW定速電機驅動運行，靠調節(jié)進口擋板開度來調整一次風量，以適應鍋爐負荷變化。由于當初選型時風量裕量和壓力裕量都比較大，改造前機組滿負荷運行時一次風機電流約120A，擋板開度在60%左右，風壓約8.9 kPa，節(jié)流損失較大。在此背景下，對#7爐一次風機進行變頻控制改造，降低廠用電，為社會多提供一點電力就顯得很有必要。
2 可行性分析
一次風機是火電廠燃煤鍋爐直吹式制粉系統(tǒng)中的主要設備之一。根據(jù)鍋爐運行工況，控制一次風機進口擋板開度調節(jié)風量大小。風機的流量-壓力關系曲線如圖1所示。在現(xiàn)場控制中，通常采用風機定速運行由進口擋板來控制風量。
當流量從Q0減小至Q1時，擋板開度減小使管網(wǎng)阻力由r0變?yōu)閞1，受其節(jié)流作用壓力H0變?yōu)镠1，工作點由原來的A點移至B點。風機軸功率實際值（kW）可由公式： P =Q?H／（ηc?ηb）×10-3得出。其中，P、Q 、H 、ηc 、ηb 分別表示功率、流量、壓力、風機效率、傳動裝置效率，直接傳動為1。假設總效率（ηc?ηb）為1，則風機由A點移至B點工作時，電機節(jié)省的功耗為A Q0 O H0和B Q1 O H1的面積差。如果能采用調速手段改變風機的轉速，那么當流量從Q0減小至Q1時，工作點將由原來的A點移至C點，風機的運行也更趨合理。在擋板全開，沒有管網(wǎng)阻力的情況下，能耗勢必降低。此時，電機節(jié)省的功耗為A Q0 O H0和C Q1 O H2的面積差；與擋板控制相比更為有效合理，既達到了改變風量的目的，又明顯改善了風機運行工況，設備功耗也隨之得到大大降低。據(jù)統(tǒng)計，#7機組2001~2002年有關指標及一次風機用電率見下表1。#7A、#7B一次風機及電機的技術參數(shù)見表2、表3。
在變頻控制狀況下運行，假定年運行小時為8000h,全年的平均負荷率為85%,風量約為60%，則一次風機的實際功率為30%×1600kW=480kW，2臺一次風機年耗電量為:
480kW×8000h×2=7680000kWh
若選定的高壓變頻器容量為2400kVA,其綜合效率為97%，則年損耗電量為:
2400kVA×0.9×0.03×8000×2=1036800 kWh
若室內配置10kW功率的空調，則年耗電10×8000=80000 kWh
全年節(jié)電：18303568×8000/8157-(7680000+1036800+80000)=9154474kWh
全年節(jié)約資金：2002年平均上網(wǎng)電價為0.32元/kWh，考慮到機組低負荷時節(jié)電多而電價低，設全年平均節(jié)電價0.20元/kWh，則全年節(jié)電效益為9154475kWh ×0.20/kWh＝183萬元；高壓變頻改造總投資約450萬元，按上述工況運行，則大約需2.5年即可收回改造投資。因此，從經濟性方面來說，一次風機高壓變頻改造是可行的。
從技術性方面來說，電機的調速控制可采用液力偶合器、電磁轉差離合器、繞線式電動機轉子串電阻調速、變極調速、變頻控制等方式。在電力電子器件、變頻和交流電機控制技術發(fā)展的基礎上，國內外許多科研機構及大公司都傾注大量人力物力對中高壓變頻器進行了研究，高壓變頻器技術已趨于成熟，已成為目前電機調速技術的首選方案。
3 設備選型
目前，國內外高壓變頻器的生產廠家較多，主要有AB、羅賓康、ABB、西門子、三菱及國內的利德華福、天寵等等。各廠家所生產的高壓變頻器核心差別在于所選用的器件類型有所不同，相應地系統(tǒng)配備（變壓器、電抗器、濾波裝置等）都會有所差別，系統(tǒng)的可靠性、效率、諧波抑制效果、熱損值、故障模式都會有所差別。不同的結構設計又會使得散熱效果、環(huán)境要求、應用友好性和系統(tǒng)可維護性存在諸多差別。經過調研，2004年1月初，我廠邀請了浙大能源科技有限公司（羅克韋爾自動化AB）、保定中能自控技術有限公司（羅賓康）、北京利德華福技術有限公司、北京天寵電力技術有限公司等四個單位參加#7爐一次風機高壓變頻改造設備招標，經對各廠家的業(yè)績以及所提供的技術方案進行認真的審查，并結合其報價進行綜合比較，選定浙大能源科技有限公司（羅克韋爾自動化AB公司）。從技術角度看，AB 公司CSI-PWM電流源型變頻器設計簡單，可靠性高，應用已經有超過10年的歷史，發(fā)展相對成熟。其免維護設計、大屏幕操作員界面和獨有的自動整定功能使得系統(tǒng)的可靠性、可維護性、可用性方面較為突出，而且經過十幾年的發(fā)展，該產品已正日益成為標準化產品。
4 設備主要技術性能
浙大能源科技有限公司中標的設備包括美國AB公司生產的PowerFlex7000變頻器、保定天威順達公司生產的干式整流變壓器及廣東明陽電器有限公司生產的旁路柜三部分，利用原有的6kV開關和電動機，系統(tǒng)框圖如圖2所示。
4.1PowerFlex7000中壓變頻器
AB高壓變頻器使用CSI-PWM技術，此技術已獲得多于2,400,000匹馬力現(xiàn)場安裝運行記錄的驗證。羅克韋爾自動化/AB 是中/高壓馬達驅動裝置的主要供應商，其產品電壓等級可從2300V到6900V，功率高達16,000匹馬力。CSI-PWM集電流源逆變功率結構及脈寬調制模式的優(yōu)勢于一體，創(chuàng)造了與傳統(tǒng)六步方波電流源變頻截然不同的產品。CIS-PWM使用很少功率器件，系統(tǒng)簡單可靠�？刂撇呗詾閹Щ虿粠y速反饋的直接矢量控制，其運行效果近似直流驅動裝置，遠遠優(yōu)于電壓/頻率定比變頻器。主要特點如下：
*可靠性高：AB CSI-PWM高壓變頻器品采用6500V/1500A的高壓SGCT器件，器件數(shù)量少，耐壓及電流裕量大。變頻器電壓等級高，變頻電流小，器件開關損耗少，設備安全可靠。
*輸入波形好：AB CSI-PWM高壓變頻器的輸入側采用多脈沖(18脈沖) 整流器,廠房降溫風機。18脈沖整流器可對17次以下的高次諧波進行有效的抑制，總體諧波畸變THD小于5%，不需諧波分析及外加濾波環(huán)節(jié)，可直接滿足IEEE519-1992及國標的諧波抑制標準。
*輸出波形好：AB CSI-PWM高壓變頻器無需增加任何選項，可直接輸出完美的正弦電壓和電流波形，不存在轉矩脈動，無潛在共振問題。逆變時無dv/dt及di/dt的產生，諧波畸變THD小于５%，可直接拖帶普通高壓電動機，電機無額外溫升，連接變頻器及電機之間的距離可長達15km。
*四象限運行：AB CSI-PWM高壓變頻器固有能量回饋能力，可將降速工況(發(fā)電機運行狀態(tài))下負載反饋回的能量回送電網(wǎng), 利用再生制動快速降低電機轉速。電流型變頻器具有電流內環(huán)，可利用強大的電流控制能力快速調節(jié)電機轉速，特別適用需頻繁快速調節(jié)的大慣性負載(風機)的控制。
*使用簡單：AB CSI-PWM高壓變頻器使用大屏幕液晶顯示的操作員終端, 中文界面。變頻器的狀態(tài)、輸入輸出變量、自診斷結果、故障報警均可顯示在屏幕上, 信息量大。通過終端上的鍵盤，可輕松對變頻器進行參數(shù)設置及工作方式的組態(tài)。
*維護方便：AB CSI-PWM高壓變頻器使用高集成度的SGCT器件及專利產品PowerCage機架，提高了系統(tǒng)模塊化程度，友善的人機界面提供了所有的維護信息，從而保證了功率模塊的更換時間小于5分鐘。
*通訊能力強：AB CSI-PWM高壓變頻器總共提供16個數(shù)字量DI接口及16個數(shù)字量DO接口，根據(jù)用戶需要，變頻器可提供4-20mA或4-10V模擬量輸入輸出接口。變頻器可配置各種數(shù)據(jù)串行通訊接口，提供開放的網(wǎng)絡與廠級監(jiān)控設備(DCS，PLC，值班室操作站)進行通訊。變頻器內的變量、參數(shù)可傳給其他監(jiān)控設備進行記錄、顯示或參與控制。變頻器通訊接口選項豐富，用戶可根據(jù)需要選其中之一，如 ：DeviceNet, Profibus，Modbus，Remote IO, ContrlNet及RS-232/485等。
4.2 干式整流變壓器
干式整流變壓器按照AB公司提供的技術規(guī)范，由保定天威順達公司生產。變壓器為6kV輸入，2.1kV輸出，18脈沖裂相，F(xiàn) 絕緣等級，允許溫升為120K，實際溫升小于90K，AN冷卻。初級為三角形接法帶4級調整，三組次級線圈：一組三角形接法，兩組延邊三角形接法。延邊三角形接法產生-20°、0°、20°相移。
干式整流變壓器起到跟系統(tǒng)隔離的作用，同時，其次級繞組進行必要的移相，以消除進線諧波。一組次級繞組輸出一個三相中間交流，移相變壓器的副邊繞組共9組(每相3組)，構成18脈波整流方式。這種多級移相疊加的整流方式可以大大改善輸入電流波形。
4.3 旁路柜
旁路柜由廣東明揚電氣公司生產，內裝K1、K2、K3三把高壓隔離開關及相關的閉鎖裝置，實現(xiàn)電氣和機械互鎖。其作用為變頻/工頻運行方式的切換。變頻運行方式時,K1斷開,K2和K3閉合；工頻運行方式時, K1閉合, K2及K3斷開。滿足電力系統(tǒng)五防要求，變頻/工頻相互閉鎖, 操作手柄與高壓柜門完全連鎖。旁路柜操作與上級高壓斷路器DL聯(lián)鎖，合閘時，絕對不允許操作隔離開關，以防止出現(xiàn)帶負荷拉閘現(xiàn)象，確保操作人員和設備的安全。本裝置設計為當程序鎖切至操作位置時跳上級高壓斷路器DL，同時旁路柜的K1、K3設有電磁鎖，K1與K2、K3不能同時合；K2、K3操作有程序鎖，合時先合K2，分時先分K3。
5 項目實施
5.1 基礎施工
2臺干式整流變安裝在原四期增壓泵房中，變頻器柜及旁路柜安裝在380V7A、7B段母線室內。2004年4月22日，開始拆除增壓泵房中的軟化水裝置，開挖電纜溝，至5月15日完成澆筑變壓器基礎及變頻器柜、旁路柜基礎槽鋼埋設等。
5.2 設備安裝
本項目設備安裝就位及電纜敷設由浙江華業(yè)公司承包，動力電纜由檢修分場接線，控制電纜由自動化分場接線。5月17日，旁路柜、干式整流變運抵我廠，5月27日，2臺干式變安裝就位。5月28日即開始干式變側動力電纜頭制作。6月5日，變頻器柜運抵我廠。6月7日變頻器柜、旁路柜均安裝就位。6月8日至10日，完成變頻器柜、旁路柜側動力電纜頭制作，電纜預試等。6月11日至16日，完成控制電纜接線，#7A、7B一次風機6KV開關柜控制回路改造以及風道制作安裝等。
5.3 裝置的連鎖保護
系統(tǒng)保留原有對電機的保護及其整定，以確保電機工頻旁路時的啟動和正常運行，同時實現(xiàn)工頻旁路時對電機的保護和變頻運行時對變頻器的保護。
為了防止產生操作和事故情況下產生過電壓等影響變頻器的壽命的因素，變頻器在控制系統(tǒng)受電自檢正常后才能允許合6kV開關，具體實現(xiàn)在6kV開關的合閘回路中，6kV開關合上變頻器充電后，自檢正常發(fā)出準備好信號，才能啟動變頻器運行。此邏輯由熱控實現(xiàn)，同樣在正�；蚓o急停運時均先停變頻器，然后斷開高壓開關，為此在綜合保護出口和風機緊急跳閘出口控制回路中串有中間繼電器，直接去關變頻器，短延時去斷開高壓開關。
5.4 設備調試
6月15日，控制電源上電開始設備調試。主要進行了以下檢查、測試項目：
a.裝置外觀檢查。
b.硬件及跳線設置檢查。
c.檢查一次接線和控制回路接線正確。
d.絕緣檢查,通風降溫方案，用2500V搖表測一次回路對地絕緣電阻歷時一分鐘其值為120MΩ。
e.檢查冷卻風扇工作正常，風壓值為3.1V，報警值2.7V，跳閘值2.1V。
f.核對變壓器和變頻器相位，發(fā)現(xiàn)#7A一次風機變頻隔離變壓器高壓側電纜接反，在旁路柜改接后正確。
g.電阻檢查,驗證SCR、SGCT功率器件和所有相關緩沖電路正常。
h.控制電源測試。因380V7A段電源低電壓切換時會造成變頻器停運，控制電源改接至#7機UPS。
i.門極測試、系統(tǒng)測試、18脈沖相序測試。
j.直流電源測試。
k.變頻器參數(shù)整定。
l.變頻器加中壓，做運行前檢查。
m.變頻器帶電機空載調試，轉速從180~1500rpm時電流保持在20A，電壓從520V升至5800V。
n.變頻器帶風機負載調試。
5.5 與西門子DCS系統(tǒng)的連接
一次風機變頻控制與#7機西門子DCS的接口如下：首先，DCS上原一次風機的控制邏輯基本保持不變，控制對象改為一次風機的6KV動力電源，新增了兩臺變頻器的控制和調節(jié)。為了防止運行人員誤啟動未滿足條件的變頻器，我們增加了變頻器的啟動條件，即當該變頻器就地已準備好且其指令小于5%時才允許啟動變頻器。對于原一次風機的控制邏輯，其跳閘保護邏輯保持不變，也即保持其安全性不變，在機組發(fā)生異常情況下能快速切斷一次風量及燃料，以確保機組的安全，在此基礎上增加了啟動條件：對應變頻器的進、出線開關處于合閘狀態(tài)或其旁路開關處于合閘狀態(tài)，這樣能有效防止運行人員未檢查就地電源回路而匆忙合閘的弊端。
對于變頻器的調節(jié)，我們主要解決了鍋爐主控中所需風量和變頻器轉速之間的對應關系，將不同負荷所需的不同風量，轉換成不同的對應轉速。通過反復研究變頻器廠家提供的資料及本廠鍋爐的特性，我們設計了適合于本廠鍋爐風量特性的變頻調節(jié)PID邏輯，具體地說主要有：四層一次風量調節(jié)擋板的開度指令、鍋爐主控的風量要求、兩臺變頻器的指令平衡。通過以上參數(shù)的邏輯組態(tài)，實現(xiàn)一次風壓力的可靠調節(jié)。通過機組啟動后的多次擾動試驗，將其PID參數(shù)進行了多次的優(yōu)化，真正做到了一次風壓力的穩(wěn)定可靠調節(jié)。
和原一次風機進口調節(jié)擋板進行調節(jié)一次風量相比較，由于擋板存在熱脹冷縮問題，在熱態(tài)工況下，曾多次發(fā)生進口調節(jié)擋板卡澀，無法進行調節(jié)，并曾發(fā)生由此而使得執(zhí)行機構的鏈桿拉斷，從而導致風量無法調節(jié)，使得磨煤機無法啟動，嚴重影響機組的出力。而變頻改造后，進口調節(jié)擋板平時處于全開狀態(tài)，無需參與調節(jié)，利用變頻器的轉速來進行調節(jié)其一次風量，調節(jié)特性平穩(wěn)可靠，線性度好。
6 運行情況
機組負荷在130MW以下時，一套制粉系統(tǒng)投入運行；機組負荷在130~230 MW時，二套制粉系統(tǒng)投入運行；機組負荷在230~330MW以下時，三套制粉系統(tǒng)投入運行；在以上這三種工況下，維持一次風壓在9.0kPa時，變頻器的主要參數(shù)如下：
7 改造費用
我廠以臺電生[2004]58號文向東南公司上報了“關于#7A、#7B一次風機變頻改造費用的請示”，東南公司以東南發(fā)電生[2004]37號文批復了該項目，項目實際投資額近550萬元。
8 效益分析
8.1 節(jié)電效益
#7A、#7B一次風機變頻控制控制改造后，系統(tǒng)在經濟性上有了很大的改善。根據(jù)運行提供的廠用電電量積數(shù)計算，#7A、#7B一次風機運行8個月來的平均功率為590kW，發(fā)電機平均功率為306MW,見下表。
再查閱2001~2003年統(tǒng)計年鑒有關數(shù)據(jù)，得知機組的平均功率為297MW，計算得#7A、#7B一次風機的平均功率為1150kW。#7A、#7B一次風機控制電源及室內空調總功率為15kW。2臺一次風機變頻改造后節(jié)省的功率為：2*1150-2*590-15=1105 kW
以年運行8000小時計算節(jié)電：1105*8000/10000=884萬kWh
該項目總投資約為550萬元，使用時間15年。
以0.20元/ kWh計算，年節(jié)電經濟效益為：
884*0.20-550/15＝140.13萬元
稅后利潤：140.13*（1-33%）=93.89萬元
8.2 其他效益
8.2.1 與原擋板調節(jié)相比，變頻改造后加快了一次風量的調節(jié)速度，提高了機組的穩(wěn)定性。
8.2.2 避免了電機啟動時大電流沖擊對電機的損壞，延長了電機和擋板的檢修周期和壽命，減輕了維修工作量。
[結束語]
#7A、#7B一次風機變頻器至今已投運8個月，性能穩(wěn)定，運行情況良好。今后要加強設備點檢及運行巡檢，保持室內環(huán)境衛(wèi)生，在室溫高于30℃時開啟室內空調機。做好日常維護工作，每季度對柜門濾網(wǎng)進行一次清灰，以避免其他廠曾出現(xiàn)的因超溫而跳閘的現(xiàn)象。
| 高壓變頻器在生料磨循環(huán)風機上的應用 |
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| 摘要：河南省同力鶴壁水泥有限公司成立于1995年，現(xiàn)有2條日產2500噸水泥熟料新型干法生產線，年產水泥200萬噸。2006年12月，公司對二期生料磨循環(huán)風機進行高壓變頻改造，取得了良好的經濟效益與社會效益。 關鍵詞：生料磨循環(huán)風機、高壓變頻器 節(jié)能 河南省同力鶴壁水泥有限公司成立于1995年，現(xiàn)有2條日產2500噸水泥熟料新型干法生產線，年產水泥200萬噸。公司留意挖掘自身潛力，強化節(jié)能意識，并付諸于實施，于2006年12月就對二期生料磨循環(huán)風機進行高壓變頻改造，取得了良好的經濟效益與社會效益。 一、生料磨循環(huán)風機改高壓變頻器拖動的必要性 我公司二期生料磨循環(huán)風機為沈陽電機股份有限公司生產的轉子繞線異步電機（YRKK630-6，10kV，1000kW)拖動，原有的運行方式為電機全速運行，啟動方式是轉子串水電阻啟動，啟動結束后自動短接轉子滑環(huán)，電機全速運行，這樣的運行方式存在如下弊端： 1.風機調節(jié)反應滯后，調節(jié)速度慢，調節(jié)精度不高。 依靠風門調節(jié)執(zhí)行器來調節(jié)風門開度，受機械部分限制調節(jié)速度有限，調節(jié)精度亦受影響，往往對現(xiàn)場的風量控制不是很到位。并且，隨使用年限增加，擋板開度指示出現(xiàn)偏差，造成調節(jié)的誤差增加。 2.風門調節(jié)浪費電能，不科學，不經濟。 電機額定電流為70A，而電機實際運行電流均勻為60A左右，閥門開啟僅為70%左右，采用風門調節(jié)，人為改變了風道的阻力曲線，大量的能源白白浪費在風門上。 3.電機全速運行受到考驗，電機和風機維護周期短。 因電機全速運行，電機軸瓦和風機等機械部分磨損較快，轉子滑環(huán)的碳刷磨損也較快，更換周期短。 二、調速方式的選擇 大功率高壓異步電動機的主要調速方式有以下幾種：串級調速、內反饋斬波調速、液力耦合器調速及變頻調速等。高壓變頻調速較其他調速方式有以下無法相比的優(yōu)點： 1.變頻器采用液晶顯示數(shù)字界面，可隨時顯示電壓、電流、頻率和電機轉速，可以非常直觀地顯示電機在任何時間的實時狀態(tài)和故障信息。 2.精確的頻率分辨率和很高的調速精度，完全可以滿足各種生產工藝工況的需要。 3.具有電力電子保護和產業(yè)電氣保護功能，保證變頻器和電機在正常運行和故障時安全可靠。 4.電機可實現(xiàn)軟啟動、軟制動；啟動電流小，減輕了對機械負載的沖擊；電機啟動的時間連續(xù)可調，減少了對電網(wǎng)的影響。 5.具有就地和遠程操縱功能。 6.減少配件損耗，延長設備使用壽命，進步勞動生產效率。 當時，通過對國內外廠家的比較，我公司選用了北京利德華福電氣技術有限公司生產的HARSVERT-A10/090高壓變頻器。 三、改造項目具體實施方案和過程 根據(jù)現(xiàn)場的實際情況，旁路柜采用了一拖一自動方案，此結構是自動旁路的典型方案�；驹硎牵菏褂昧�3個高壓隔離開關（GS1、GS2和GS3)和3個高壓真空接觸器（KM1、KM2和KM3)組成（如圖1，GF為原高壓開關柜內的斷路器）要求KM1和KM2不能與KM3同時閉合，在電氣控制回路和PLC程序上實現(xiàn)互鎖，變頻正常啟動時，KM1先閉合，KM2后閉合，正常停車時KM2先斷開，KM1后斷開；當變頻運行期間變頻器報重故障時自動投進旁路運行（參數(shù)可設），KM1和KM2同時斷開后KM3閉合，轉進工頻運行；變頻器出現(xiàn)故障短時不可修復，直接工頻啟動時，手動合上KM3即可。 現(xiàn)場原有的水電阻裝置繼續(xù)保存，變頻啟動時，取KM1的合閘信號直接短接電機轉子滑環(huán)，由高壓變頻器對電機實現(xiàn)軟啟動；變頻運行報重故障時自動旁路，KM1和KM2斷開，水電阻短接接觸器斷開，KM3合閘信號啟動水電阻裝置正常投進運行（僅啟動，啟動完畢后仍短接轉子）；當工頻直接啟動時，KM3合閘信號直接啟動水電阻實現(xiàn)軟啟動功能。KM3合閘信號（旁路運行信號）直接進DCS，提示中控進行閥門調節(jié)風量。
現(xiàn)場設備銘牌如下：
四、改造效果 1.節(jié)能效果相當明顯，經濟效益明顯。 我公司二期生料磨循環(huán)風機變頻改造后，取得了明顯的節(jié)能效果，改造前風機風門的開啟經常在70%左右，電機全速運行；變頻改造后，風機變速運行，風門全開。因現(xiàn)場工況變化不是很大，變頻調速系統(tǒng)經常運行在42Hz左右，與調節(jié)檔板時的消耗功率大大減少，節(jié)電效果與經濟效益明顯，變頻改造前后，電機的運行數(shù)據(jù)如下表所示：
2.改善工藝。 改造前及改造后現(xiàn)場工況列表如下：
參考上述表格，可以看出： 二期生料循環(huán)風機變頻改造后，取得的間接效果也十分明顯，由于變頻調速系統(tǒng)經常運行在42Hz（生產時），電機及風機轉速降低，電機及風機的軸溫降低，噪音和振動降低，電機碳刷消耗量減少，整體維護周期大大延長。操縱職員在DCS側通過監(jiān)控界面很方便的調節(jié)電機的運行頻率，調節(jié)及時，調節(jié)精度高，由于電機變頻改造后轉速降低，輸出功率大大降低，電機的溫升也沒有升高。 五、總結 由此可見，利德華福生產的該套HARSVERT-A10/090高壓變頻調速系統(tǒng)在我公司二期生料循環(huán)風機上取得了良好的使用效果，該設備安裝方便，運行穩(wěn)定可靠，維護量�。ǘㄆ谇鍨V網(wǎng)和緊線），在迄今二年多的運行過程中，故障率很低，系統(tǒng)運行安全、穩(wěn)定、可靠，節(jié)能效果明顯，為我公司的正常生產和節(jié)能降耗做出了巨大貢獻。 我作為電氣維護治理職員，對利德華福高壓變頻器的使用有以下親身體會： 1.系統(tǒng)運行安全、穩(wěn)定、高效。 2.全中文界面顯示，參數(shù)設置簡單明確，方便操縱。 3.適應國內電壓不穩(wěn)的國情，在其可靠性、安全性等方面具有獨到的上風。 4.內置PLC，易于改變控制邏輯關系，適應多變的現(xiàn)場需要。 5.監(jiān)控、保護、記錄查詢等功能實用、可靠、方便。 6.該公司非常重視售前、售中和售后服務工作，有著一支練習有素、專業(yè)技術能力強、服務及時的技術支持工程師隊伍，能隨時響應并滿足用戶的各種要求，客戶24小時可以跟技術服務職員取得聯(lián)系,車間通風設備，獲得技術支持和幫助。 7.該公司的技術研發(fā)能力強，不斷完善產品質量和進步產品穩(wěn)定性，產品升級和改進后主動為客戶提供免費升級服務（一年內）。 8.該公司經常主動地對客戶定期進行產品質量詢訪和跟蹤，每半年主動為客戶進行一次免費設備巡查，協(xié)助客戶搞好設備維護。 9.處理故障及時、有效，售后技術服務職員業(yè)務素質高，態(tài)度好，能急客戶所急，想客戶所想，替用戶考慮周全，服務周到，以用戶的滿足為目標搞好技術支持保障工作。 |
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| 風機水泵節(jié)能改造簡介風機水泵節(jié)能改造簡介 |
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| 風機和水泵是目前產業(yè)現(xiàn)場中應用較多的設備，而且電機功率較大。在我國，電能最大的用戶是電機，約占總耗的50%。其中風機水泵耗電占全部電能的30%，傳統(tǒng)的風機水泵的風量、水流量的調節(jié)是依靠風門、閥來調節(jié)，當風量、水量的需要增加時，風門、閥門開度增加。該種調節(jié)方式簡單易行，但它是以增加管網(wǎng)損耗，耗費大量能源在風門、閥門上為代價的。在通常設計中，用戶配用電機的設計容量都要比實際高出很多。也就是大馬拉小車現(xiàn)象，造成能量的極大浪費。近年來，隨著電力、電子技術的發(fā)展，變頻技術越來越成熟，風機、泵類設備的變頻改造已得到廣大客戶的認同。
一、風機、泵類高速的節(jié)能原理
由流體力學可知：風量Q與轉速的一次方成正比例，壓力H與轉速的平方成正比，功率P與轉速的立方成正比。 即： Q=K1n H=K2n2 P=K3n3 由上面公式可知，假如風機的效率一定，當要求調節(jié)水量下降時，轉速可成正比例下降，此時風機的軸輸出功率是成立方關系下降的。 根據(jù)水泵類的特性曲線與水阻特性曲線也可明顯看出風機水泵的節(jié)能效果。上圖為風機水泵調速節(jié)能原理圖，圖中為H/F（Q）曲線，其與風阻特性曲線R1交于A點，對應風量為Q1，則此時軸輸出功率正比于面積SAH2OQ1，當欲使風量由Q1減少到Q2，第一種辦法即傳統(tǒng)辦法用擋板或閥門，則新的風阻水阻特性曲線相交于B點，此時軸輸出功率正比于面積SBH1OQ2，假如采用變頻調速，將水泵或風機轉速減低，對應H/Q曲線與R1相交于C點。此時軸輸出功率正比于面積SCH3OQ2，假如所需風量減少20%，則相應電機轉速降低20%，實際轉速為80%，則（0.8）3≈51%,節(jié)能達50%左右。 二、結論 使用交流變頻調速器對風機水泵進行改造，操縱簡單、方便。節(jié)能效果非常明顯，并且能實現(xiàn)高度自動化。例如：空調中風機進行PID溫度控制，空氣壓縮機的恒壓供氣，智能大樓中的恒壓供水等，都可以達到較好的效果。 |
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