風(fēng)機(jī)選型是一個技術(shù)性很強(qiáng)的工作，具體的選型方法也很多，比如：按無因次特性曲線選型、按對數(shù)坐標(biāo)曲線選型、按有因次特性曲線或性能表選型、變型選型、按管網(wǎng)阻力選型等，目前還有通過Web網(wǎng)上選型工程和運(yùn)用專門的選型軟件來選型。方法紛繁復(fù)雜，有的方法的掌握需要一定的專業(yè)知識。

對于一般業(yè)務(wù)人員，熟悉和掌握有因次性能表選型和風(fēng)機(jī)專門的選型軟件兩種方法就可以了。這兩種方法簡單容易操作。選用風(fēng)機(jī)時，首先根據(jù)所需要風(fēng)機(jī)的風(fēng)量、全壓這兩個基本參數(shù)，就可以通過風(fēng)機(jī)的有因次性能表（各家風(fēng)機(jī)產(chǎn)品說明書都有相關(guān)數(shù)據(jù)）確定風(fēng)機(jī)的型號和機(jī)號，這時可能不止一個產(chǎn)品滿足要求；這時再結(jié)合風(fēng)機(jī)用途、工藝要求、使用場合等，選擇風(fēng)機(jī)的種類、機(jī)型以及結(jié)構(gòu)材質(zhì)等以符合所需的工作條件，力求使風(fēng)機(jī)的額定流量和額定壓力，盡量接近工藝要求的流量和壓力，從而使風(fēng)機(jī)運(yùn)行時使用工況點(diǎn)接近風(fēng)機(jī)特性的高效區(qū)。具體原則如下：

1）在選擇通風(fēng)機(jī)前，應(yīng)了解國內(nèi)通風(fēng)機(jī)的生產(chǎn)和產(chǎn)品質(zhì)量情況，如生產(chǎn)的通風(fēng)機(jī)品種、規(guī)格和各種產(chǎn)品的特殊用途，新產(chǎn)品的發(fā)展和推廣情況等，還應(yīng)充分考慮環(huán)保的要求，以便擇優(yōu)選用風(fēng)機(jī)。

2）根據(jù)通風(fēng)機(jī)輸送氣體的物理、化學(xué)性質(zhì)的不同，選擇不同用途的通風(fēng)機(jī)。如輸送有爆炸和易燃?xì)怏w的應(yīng)選防爆通風(fēng)機(jī)；排塵或輸送煤粉的應(yīng)選擇排塵或煤粉通風(fēng)機(jī)；輸送有腐蝕性氣體的應(yīng)選擇防腐通風(fēng)機(jī)；在高溫場合下工作或輸送高溫氣體的應(yīng)選擇高溫通風(fēng)機(jī)等。

3）在通風(fēng)機(jī)選擇性能圖表上查得有二種以上的通風(fēng)機(jī)可供選擇時，應(yīng)優(yōu)先選擇效率較高、機(jī)號較�。赫{(diào)節(jié)范圍較大的一種，當(dāng)然還應(yīng)加以比較，權(quán)衡利弊而決定。

4）如果選定的風(fēng)機(jī)葉輪直徑較原有風(fēng)機(jī)的葉輪直徑偏大很多時，為了利用原有電動機(jī)軸、軸承及支座等，必須對電動機(jī)啟動時間、風(fēng)機(jī)原有部件的強(qiáng)度及軸的臨界轉(zhuǎn)速等進(jìn)行核算。

5）選擇離心式通風(fēng)機(jī)時，當(dāng)其配用的電機(jī)功率小于或等于75KW時，可不裝設(shè)僅為啟動用的閥門。當(dāng)排送高溫?zé)煔饣蚩諝舛�選擇離心鍋爐引風(fēng)機(jī)時，應(yīng)設(shè)啟動用的閥門，以防冷態(tài)運(yùn)轉(zhuǎn)時造成過載。

6）對有消聲要求的通風(fēng)工程，應(yīng)首先選擇效率高、葉輪圓周速度低的通風(fēng)機(jī)，且使其在最高效率點(diǎn)工作；還應(yīng)根據(jù)通風(fēng)工程產(chǎn)生的噪聲和振動的傳播方式，采取相應(yīng)的消聲和減振措施。通風(fēng)機(jī)和電動機(jī)的減振措施，一般可采用減振基礎(chǔ)，如彈簧減振器或橡膠減振器等。

7）在選擇通風(fēng)機(jī)時，應(yīng)盡量避免采用通風(fēng)機(jī)并聯(lián)或串聯(lián)工作。當(dāng)不可避免時，應(yīng)選擇同型號、同性能的通風(fēng)機(jī)聯(lián)合工作。當(dāng)采用串聯(lián)時，第一級通風(fēng)機(jī)到第二級通風(fēng)機(jī)之間應(yīng)有一定的管路聯(lián)結(jié)。

8）所選用的新風(fēng)機(jī)應(yīng)考慮充分利用原有設(shè)備、適合現(xiàn)場制作安裝及安全運(yùn)行等問題。

　　由圖1可見，從主密封腔注入蒸汽,100負(fù)壓風(fēng)機(jī)，經(jīng)梳齒密封蒸汽分為兩路，一路作為阻擋瓦斯氣的密封氣進(jìn)入機(jī)內(nèi)；另一路與微量的瓦斯氣進(jìn)入蒸汽-油密封，與外部注入空氣（因安全因素未注入）混合，混合氣由蒸汽做動力的抽氣器抽出排入大氣。該密封具有結(jié)構(gòu)簡單、拆裝方便的特點(diǎn)。

1.2　 原軸封存在的問題

　　實(shí)際使用中存在3個問題：一是壓縮機(jī)內(nèi)兩端瓦斯氣壓力隨工藝操作經(jīng)常波動、密封蒸汽壓力也經(jīng)常波動，致使蒸汽與瓦斯的壓差得不到保證，工程無法實(shí)現(xiàn)自動調(diào)節(jié)兩者壓差，這樣有時壓力過大的瓦斯及蒸汽會泄漏到軸承箱，造成潤滑油的污染；二是不能注入空氣，防止空氣與泄漏的瓦斯混合爆炸，這樣一旦瓦斯泄漏過量就會進(jìn)入軸承箱；三是蒸汽密封外側(cè)密封蒸汽的梳齒密封采用的是鋁合金材料，該材料不耐瓦斯氣及蒸汽混合物的腐蝕。一段時間后密封梳齒受到腐蝕而徑向間隙逐步增大，泄漏的蒸汽就逐步增多，潤滑油受到蒸汽中水及瓦斯氣污染并使梳齒受到腐蝕而徑向間隙逐步增大，蒸汽及瓦斯氣和蒸汽混合物的腐蝕。一段時間后蒸汽及瓦斯氣泄漏就逐步增大，潤滑油受到蒸汽中水及瓦斯氣污染也越來越嚴(yán)重。從而導(dǎo)致機(jī)組停機(jī)等事故。

1.3　 軸端梳齒密封存在的問題

　　原設(shè)計(jì)的軸端梳齒密封材料為ZL02鋁合金，很容易受到瓦斯氣及蒸汽混合物的腐蝕。使用不到1年就嚴(yán)重腐蝕，梳齒徑向間隙快速增大，從而使過量瓦斯氣漏入蒸汽密封腔中，并進(jìn)一步漏入潤滑油中。

2 　雙端面干氣密封的結(jié)構(gòu)、工作原理及特點(diǎn)

2.1 雙端面干氣密封的結(jié)構(gòu)(圖2)及工作原理

　　從圖中看出，下游泵送單列螺旋槽是在密封端面上加工一列螺旋槽，螺旋槽間稱為密封堰，螺旋槽與動環(huán)內(nèi)徑間有一平面環(huán)帶稱為密封壩，壩區(qū)和堰區(qū)起節(jié)流和密封的作用。

　　當(dāng)圖3動環(huán)按圖示箭頭方向旋轉(zhuǎn)時，氣體被螺旋槽泵入到密封端面之間，由動環(huán)外徑的方向向內(nèi)徑方向壓縮，由于堰區(qū)和壩區(qū)的阻礙，氣體在端面間產(chǎn)生一定的壓力分布。從而形成對補(bǔ)償環(huán)-靜環(huán)的開啟力，使端面趨于開啟。與此同時，作用在補(bǔ)償環(huán)-靜環(huán)背部的彈簧力與氣體壓力使端面趨于閉合。開啟力與閉合力在一定間隙下達(dá)到平衡，即開啟力FC=閉合力FO， 旋轉(zhuǎn)環(huán)與靜止環(huán)之間形成一固定間隙，一般為3～5μm。

　　如果由于外界因素產(chǎn)生導(dǎo)致密封端面間間隙減小的擾動，由螺旋槽產(chǎn)生的開啟力顯著增加，開啟力大于閉合力，在其合力作用下端面間隙增大，直至開啟力與閉合力相等。同樣，如果端面間隙增加,屋頂風(fēng)機(jī)，開啟力小于閉合力，在其合力作用下，端面間隙減小，直至開啟力與閉合力平衡。由此可見，只要端面間隙大于熱變形量及表面粗糙度，端面間就不會產(chǎn)生固相摩擦，實(shí)現(xiàn)了干氣密封的微磨損和長壽命。

　　圖4為單列螺旋槽密封端面工作原理圖。

圖 4 螺旋槽工作原理圖

2.2　 理論分析

　　為了清楚地說明下游泵送螺旋槽端面密封的工作原理及各影響因素之間的關(guān)系，可以利用基于端面槽數(shù)無限多、槽寬和槽間距離無限窄理論模型的“無限窄槽理論”，得出端面槽區(qū)與壩區(qū)的壓力分布[2] 。

　　以圖3所示端面螺旋槽為研究對象，位于動環(huán)外側(cè)下游泵送螺旋槽槽堰區(qū)膜壓分布為

　　　

2.3 　雙端面干氣密封特點(diǎn)

　　通過上述分析可知，雙端面干氣密封具有以下突出優(yōu)點(diǎn)：

　�。�1）端面非接觸、壽命長、可靠性高；

　�。�2）密封功耗低、節(jié)約能源；

　�。�3）省去了龐大的密封油工程，質(zhì)量輕、占地面積�。�

　�。�4）消除了密封油對工藝回路污染的可能；

　�。�5）運(yùn)行和維護(hù)費(fèi)用低。

3　 雙端面干氣密封測控工程流程

　　由于富氣壓縮機(jī)的工藝氣屬于易燃易爆的有毒有害氣體，必須確保工藝氣不會竄出。因此，密封氣源選用低壓氮?dú)�；同時鑒于干氣密封端面間隙非常小，需要一套測控工程為其提供潔凈的密封氣監(jiān)控其運(yùn)行。雙端面干氣密封工程流程及其自動控制見圖5。在壓縮機(jī)接口處，原浮環(huán)密封參考?xì)庖�出口改為氮�(dú)饩彌_氣接入口，即前置密封氮?dú)馊肟冢辉�密封油接入口改為主密封氮�(dú)饨尤肟�；原浮環(huán)密封外回油口改為主密封氣及隔離氣放空口；原隔離氣接入口不變。

54寸負(fù)壓風(fēng)機(jī)價(jià)格，在風(fēng)機(jī)測試條件下，進(jìn)口氣流的動量為零　，所以可以計(jì)算出在測試條件下，風(fēng)機(jī)的理論推力：
理論推力=ρ×Q×V=ρQ2/A(N)
ρ:空氣密度（kg/m3)
Q：風(fēng)量（m3/s)
A:風(fēng)機(jī)出口面積（m2）
試驗(yàn)臺架量測推力T1一般為理論推力的0.85-1.05倍。取決于流場分布與風(fēng)機(jī)內(nèi)部及消聲器的結(jié)　構(gòu)。風(fēng)機(jī)性能參數(shù)圖表中所給出的風(fēng)機(jī)推力數(shù)據(jù)均以試驗(yàn)臺架量測推力為準(zhǔn)，但量測推力還不　等于風(fēng)機(jī)裝在隧道內(nèi)所能產(chǎn)生的可用推力T，這是因?yàn)轱L(fēng)機(jī)吊裝在隧道中時會受到隧道中時會受　到隧道中氣流速度產(chǎn)生的卸荷作用的影響（柯達(dá)恩效應(yīng)），可用推力減少。影響的程度可用系　數(shù)K1和K2來表示和計(jì)算：
T=T1×K1×K2 或 T1=T（K1×K2）
其中 T：安裝在隧道中的射流風(fēng)機(jī)可用推力（N）
T1： 試驗(yàn)臺架量測推力（N）
K1： 隧道中平均氣流速度以及風(fēng)機(jī)出口風(fēng)速對風(fēng)機(jī)推力的影響系數(shù)
K2：風(fēng)機(jī)軸流離隧道壁之間距離的影響系數(shù)


鋒速達(dá)是水簾生產(chǎn)廠家|環(huán)�？照{(diào)生產(chǎn)廠家|屋頂風(fēng)機(jī)廠家|，鋒速達(dá)承接規(guī)劃：豬場降溫|車間降溫|廠房降溫|豬場通風(fēng)|車間通風(fēng)|廠房通風(fēng)|屋頂排風(fēng)機(jī)|屋頂排熱|廠房通風(fēng)降溫|車間通風(fēng)降溫|通風(fēng)換氣排熱降溫工程|屋頂風(fēng)機(jī)安裝|負(fù)壓風(fēng)機(jī)安裝|水簾安裝|環(huán)�？照{(diào)安裝|通風(fēng)設(shè)備安裝|通風(fēng)降溫設(shè)備|通風(fēng)系統(tǒng)安裝案例|通風(fēng)降溫系統(tǒng)|屋頂通風(fēng)機(jī)|屋頂排風(fēng)系統(tǒng)
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