介紹了采用西門子PLC組成的自動(dòng)控制工程在新鋼公司9＃高爐風(fēng)機(jī)工程中的技術(shù)應(yīng)用
　　關(guān)鍵詞]風(fēng)機(jī)；西門子PLC；自動(dòng)控制BLOWER,
　　0引言
　　新鋼公司9#高爐送風(fēng)工程采用陜西鼓風(fēng)機(jī)廠的AV80型汽動(dòng)軸流風(fēng)機(jī)，由于風(fēng)機(jī)運(yùn)行的情況將立即對(duì)高爐的生產(chǎn)產(chǎn)生影響，其控制的穩(wěn)定性、安全性及響應(yīng)時(shí)間都要求很高，因此采用何種控制工程、采用怎樣的控制方案是風(fēng)機(jī)運(yùn)行好壞的關(guān)鍵。
　　其工藝簡(jiǎn)述如下：當(dāng)蒸汽作功帶動(dòng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)工作時(shí)，空氣由進(jìn)風(fēng)口過濾器進(jìn)入軸流壓縮機(jī)，壓縮氣流經(jīng)單向止回閥送入高爐供風(fēng)管道。當(dāng)機(jī)組出現(xiàn)故障時(shí)可通過關(guān)閉止回閥，打開兩個(gè)放空閥保護(hù)機(jī)組的安全。在喘振時(shí)通過防喘振調(diào)節(jié)可使軸流壓縮機(jī)工況點(diǎn)回到安全工作區(qū)。
　　1工程硬件組成
　　9＃高爐風(fēng)機(jī)控制工程采用西門子公司的S7-400PLC控制器，操作站與工程師站采用西門子工控機(jī)，基于TCP/IP協(xié)議的工業(yè)以太網(wǎng)連接操作站和控制站。
　　2工程軟件
　　9＃高爐風(fēng)機(jī)控制工程軟件選用WINDOWSXP操作工程。下位應(yīng)用軟件通過STEP7編程，我們充分利用了該軟件具有靈活多樣的指令和豐富的功能塊，編寫了具有模塊化、結(jié)構(gòu)化的程序，使得程序具有良好的可讀性與可維護(hù)性，同時(shí)通過合理的程序設(shè)計(jì)將各個(gè)控制功能做到最優(yōu)化。上位監(jiān)控工程采用了WINCC6.0中文運(yùn)行版監(jiān)控軟件,界面友好,操作簡(jiǎn)單，功能齊全。
　　3主要功能
　　3．1喘振控制
　　為了防止風(fēng)機(jī)進(jìn)入喘振工況運(yùn)行，在喘振線下設(shè)置了兩道“防線”，即喘振報(bào)警線和喘振調(diào)節(jié)線。
　　當(dāng)工況點(diǎn)在正常工作區(qū)域運(yùn)行時(shí)，放空閥電磁閥得電，調(diào)節(jié)器輸出20mA,主放空閥和副放空閥全關(guān);當(dāng)工況點(diǎn)運(yùn)行并突破喘振調(diào)節(jié)線時(shí)，防喘振控制由手動(dòng)狀態(tài)自動(dòng)切換到自動(dòng)調(diào)節(jié)狀態(tài)，,使放空閥打開某一角度，當(dāng)輸出信號(hào)在0～50%之間時(shí)，控制主放空閥的開度，當(dāng)輸出信號(hào)在50%～100%之間時(shí)，控制副放空閥的開度，以使工況點(diǎn)下降到正常工作區(qū)域運(yùn)行，消除喘振；當(dāng)工況點(diǎn)突破喘振報(bào)警線時(shí)工程發(fā)出報(bào)警響鈴信號(hào)，提示將要進(jìn)入喘振狀態(tài)；當(dāng)工況點(diǎn)突破喘振線時(shí)，放空閥電磁閥失電，主放空閥、副放空閥快開（3S內(nèi)全開），逆止閥關(guān)閉，靜葉角度關(guān)閉止22°，進(jìn)入安全運(yùn)行狀態(tài)。
　　在控制實(shí)現(xiàn)中采用了一種新的技術(shù)和設(shè)備，即取消了原先的閥位反饋檢測(cè)裝置（變送器），把閥門定位器改型為智能閥門定位器DVC6000并增加Moore公司的HIM信號(hào)轉(zhuǎn)換器。這樣從現(xiàn)場(chǎng)放空閥只需一組信號(hào)線，卻可以走閥位控制和閥位反饋兩路信號(hào)（閥位控制為4～20mA模擬信號(hào)，同時(shí)迭加的閥位反饋信號(hào)為數(shù)字信號(hào)）。這樣控制的精度、速度和效果將有一個(gè)提高。而且由于HIM信號(hào)轉(zhuǎn)換器可以通過筆記本電腦對(duì)兩路信號(hào)進(jìn)行各種靈活處理，功能十分強(qiáng)大，相信將來會(huì)廣泛使用在各個(gè)重要場(chǎng)合。
　　3．2靜葉角度控制
　　即過改變靜葉角度達(dá)到調(diào)節(jié)排氣流量和排氣壓力的目的。在機(jī)組為達(dá)到額定轉(zhuǎn)速之前，為了機(jī)組的安全啟動(dòng)，防止操作人員的誤操作，邏輯連鎖將強(qiáng)制調(diào)節(jié)器的輸出為最小，使靜葉角度處于最小角度位置220。
　　在工程投入自動(dòng)操作之后，這一信號(hào)將使調(diào)節(jié)器處于自動(dòng)狀態(tài)，這時(shí)操作員能根據(jù)工藝的需要設(shè)定風(fēng)機(jī)的排氣流量或壓力值控制靜葉。定流量/定壓力控制切換時(shí)是無擾動(dòng)的。
　　9＃風(fēng)機(jī)目前采用的控制方法是手動(dòng)增加或減小靜葉角度來實(shí)現(xiàn)高爐的加風(fēng)，減風(fēng)的工藝要求。
　　3.3逆流保護(hù)
　　邏輯圖如1所示。

　　圖1邏輯框圖
　　當(dāng)轉(zhuǎn)速正常且喉部差壓低于1.5Mpa時(shí)，或進(jìn)行逆流試驗(yàn)時(shí)，就認(rèn)為已達(dá)到了零流量，即逆流。若在T1s內(nèi)零流量信號(hào)消失，并在T2s內(nèi)不再出現(xiàn)零流量信號(hào)，這時(shí)只由防喘振調(diào)節(jié)器按正常的防喘振去控制防喘閥打開一定的角度，以消除喘振，而逆流保護(hù)不起作用。
　　由此可見，防止逆流的根本措施是加強(qiáng)防喘振控制，阻止喘振狀態(tài)進(jìn)一步升級(jí)，其二是防止出口氣體的倒流。
　　如果在T2s內(nèi)零流量信號(hào)存在或在以后的T2s內(nèi)重復(fù)出現(xiàn)，則發(fā)出“逆流”報(bào)警，并且放空閥在3s內(nèi)快速全開，以迅速消除喘振和逆流工況，靜葉角度關(guān)閉到22o，止回閥關(guān)閉，進(jìn)入“全運(yùn)行狀態(tài)”。當(dāng)工程恢復(fù)正常后，按PLC畫面上的“存儲(chǔ)器復(fù)位”和“自動(dòng)操作”按鈕再次投入自動(dòng)操作狀態(tài)。
　　如果放風(fēng)閥打開T3s仍不能消除逆流，則會(huì)發(fā)出持續(xù)逆流報(bào)警，同時(shí)進(jìn)入緊急停機(jī)狀態(tài)。
　　3.4安全運(yùn)行
　　安全運(yùn)行是軸流壓縮機(jī)的一個(gè)特定概念，指的是一種自保護(hù)運(yùn)行狀態(tài)，這時(shí)防喘振閥全開，靜葉角度關(guān)閉在22o，止回閥全關(guān)。出現(xiàn)以下情況之一，風(fēng)機(jī)進(jìn)入“安全運(yùn)行”狀態(tài)。
　　•“手動(dòng)安全運(yùn)行“指令（通過按下“安全運(yùn)行“）
　　•風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振
　　•機(jī)組逆流報(bào)警
　　3.5遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速控制
　　當(dāng)汽輪機(jī)在正常轉(zhuǎn)速（4893至5400轉(zhuǎn)之間）時(shí),按下畫面上遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速投入按鈕，通過PLC把此信號(hào)送至505調(diào)速器，當(dāng)505調(diào)速器接到此信號(hào)后，再返回一個(gè)信號(hào)給PLC，這時(shí)畫面上顯示遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速以投，再按下遠(yuǎn)程轉(zhuǎn)速設(shè)定按鈕，這時(shí)畫面上彈出一個(gè)操作面板，可輸入所需要的轉(zhuǎn)速，即可對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)行轉(zhuǎn)速控制。
　　4結(jié)束語
　　該控制工程自2009年7月投運(yùn)以來，軟件、硬件及網(wǎng)絡(luò)均運(yùn)行正常，控制工程穩(wěn)定，保證了生產(chǎn)的正常進(jìn)行。提高了高爐生產(chǎn)的自動(dòng)化控制水平，降低了操作員勞動(dòng)強(qiáng)度。達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。

摘要：采用數(shù)值模擬的方法，對(duì)比研究了不同環(huán)量指數(shù)的軸流風(fēng)扇在設(shè)計(jì)工況下的氣動(dòng)性能，通過分析風(fēng)扇內(nèi)部流動(dòng)結(jié)構(gòu)，揭示了沿葉高變環(huán)量設(shè)計(jì)對(duì)氣動(dòng)性能影響的控制機(jī)理。結(jié)果表明：環(huán)量指數(shù)取適當(dāng)?shù)呢?fù)值時(shí)，風(fēng)扇葉頂通流能力較強(qiáng)，削弱了間隙處逆流對(duì)主流的影響，減小葉頂間隙泄漏帶來的損失；但環(huán)量指數(shù)若取值過小，會(huì)使吸力面根部沿徑向指向葉頂和沿軸向指向前緣的靜壓梯度較大，促進(jìn)了附面層的分離，增大了二次流動(dòng)損失。本文的軸流風(fēng)扇在環(huán)量指數(shù)取-0.2左右時(shí)氣動(dòng)性能最好。
關(guān)鍵詞：軸流風(fēng)扇；變環(huán)量設(shè)計(jì)；扭葉片；氣動(dòng)性能；葉頂間隙
0引言
　　軸流風(fēng)扇是一種使用廣泛的流體機(jī)械，高效、低噪及穩(wěn)定工況范圍寬的軸流風(fēng)扇是研究的熱點(diǎn)問題。軸流風(fēng)扇設(shè)計(jì)的研究主要集中在兩個(gè)方向，一是研究葉片徑向扭曲[1]、周向彎曲[2]及軸向傾掠[3]等對(duì)性能的影響；二是研究軸流風(fēng)扇的多點(diǎn)多目標(biāo)優(yōu)化[4-6]。葉片扭曲是控制氣流參數(shù)沿葉高變化的有效手段，其中指數(shù)形式的環(huán)量分布方法[7]因其簡(jiǎn)潔的形式和靈活多樣的分布，在低速風(fēng)扇的扭葉片設(shè)計(jì)中得到廣泛的使用。
　　對(duì)于無前置導(dǎo)葉的軸流風(fēng)扇，氣動(dòng)負(fù)荷大小正比于葉輪后的環(huán)量分布。劉紅蕊等[1]研究了不同載荷展向分布規(guī)律對(duì)軸流風(fēng)扇性能的影響，結(jié)果表明：在葉根若負(fù)荷過大，則氣流過度折轉(zhuǎn)容易造成分離，而在葉頂若負(fù)荷過大，也易增強(qiáng)葉頂泄漏流，適當(dāng)減小葉根和葉頂?shù)呢?fù)荷可以提高風(fēng)機(jī)的性能。Bonaiuti等[4]采用反問題設(shè)計(jì)三維葉片,選取環(huán)量分布作為優(yōu)化自變量,優(yōu)化了單級(jí)軸流壓氣機(jī)。Kyoung-YongLee等[5]則運(yùn)用實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)與數(shù)值模擬的方法先篩選出對(duì)風(fēng)扇氣動(dòng)性能影響較大的幾何參數(shù)，然后將這些參數(shù)作為優(yōu)化因素用響應(yīng)面方法進(jìn)行尋優(yōu)，優(yōu)化后的風(fēng)扇靜壓提升了28.2%。這些結(jié)果也說明，控制環(huán)量分布對(duì)優(yōu)化軸流風(fēng)扇的性能是很有價(jià)值的。
　　本文應(yīng)用數(shù)值模擬的方法，對(duì)比不同環(huán)量指數(shù)下風(fēng)扇氣動(dòng)性能，通過分析內(nèi)部流動(dòng)結(jié)構(gòu)，并著重分析葉頂間隙的流動(dòng)情況，揭示環(huán)量分布對(duì)軸流風(fēng)扇性能影響的機(jī)理。
1軸流風(fēng)扇的氣動(dòng)設(shè)計(jì)
　　本文采用CLARK－Y葉型，參照孤立葉型理論[7]采用變環(huán)量流型設(shè)計(jì)方法，設(shè)計(jì)了一組軸流風(fēng)扇，設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。

其中：ηt為全壓效率；ω為葉輪角速度；Ｃ為葉型升力系數(shù)；b為葉型弦長(zhǎng)；z為葉片數(shù)，wm為來流平均相對(duì)速度。


　　從圖1、圖2可以看出：1）α=-0.5是把設(shè)計(jì)全壓集中在葉頂，以充分利用葉頂?shù)母呔�速度，而α=0.5相當(dāng)于減小葉頂處的設(shè)計(jì)全壓，并將其轉(zhuǎn)移到葉根；2）當(dāng)α改變時(shí)，葉根弦長(zhǎng)比葉頂弦長(zhǎng)變化得更加劇烈。特別的，當(dāng)α=0.5時(shí)葉根弦長(zhǎng)是葉頂弦長(zhǎng)的兩倍還多，這會(huì)導(dǎo)致葉片扭得特別厲害。
2數(shù)值分析方法與驗(yàn)證
　　采用FINE-TURBO軟件對(duì)變環(huán)量設(shè)計(jì)的一組葉輪進(jìn)行了模擬計(jì)算。風(fēng)扇流道進(jìn)口加半球形導(dǎo)流罩。葉頂間隙高度為3mm。在葉片近壁面、輪轂及葉頂間隙、頭尾緣等復(fù)雜流動(dòng)區(qū)域進(jìn)行了網(wǎng)格局部加密處理，網(wǎng)格總數(shù)為65萬。


　　計(jì)算過程中的湍流模型為Spalart-Allmaras（S-A）模型，空間離散采用Jameson有限體積中心差分格式，時(shí)間推進(jìn)采用顯式四階Runge-Kutta法。
　　為了驗(yàn)證數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性，作者將環(huán)量指數(shù)為0.5的風(fēng)扇做出實(shí)物模型，按照風(fēng)室法GB1236-2000標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)測(cè)試。結(jié)果對(duì)比見圖4。
　　實(shí)驗(yàn)結(jié)果的靜壓效率計(jì)算公式為：
　　　　　　　　　　　η＝pQ/3600(N-N0)
其中p為進(jìn)出口靜壓差，Pa；Q為體積流量，m3/h；N為電機(jī)的輸入功率，W；N0為無負(fù)載時(shí)，軸系的空轉(zhuǎn)功率。


　　圖中的靜壓升系數(shù)、流量系數(shù)的定義為：


式中：Q0代表設(shè)計(jì)流量；Utip為葉尖旋轉(zhuǎn)線速度。
　　圖4a數(shù)值模擬的流量-靜壓曲線與實(shí)驗(yàn)結(jié)果趨勢(shì)基本一致；從圖4b流量-靜壓效率曲線可以看到，數(shù)值模擬的結(jié)果比實(shí)驗(yàn)結(jié)果偏高，相差的原因可能在于數(shù)值模擬僅針對(duì)風(fēng)扇轉(zhuǎn)子進(jìn)行，未包含測(cè)試平臺(tái)的進(jìn)口集流器、出口擴(kuò)散筒和消聲層等結(jié)構(gòu)部件。在大流量時(shí)，由于風(fēng)室靜壓值較低，實(shí)驗(yàn)測(cè)量精度的限制和數(shù)值結(jié)果的相對(duì)誤差就比較大。但總體上看，在設(shè)計(jì)工況點(diǎn)，數(shù)值模擬的風(fēng)扇性能是準(zhǔn)確的，而在大流量工況范圍，靜壓效率相差5%以內(nèi)。本文數(shù)值模擬方法預(yù)測(cè)評(píng)價(jià)風(fēng)扇性能是可靠的。
3環(huán)量指數(shù)的影響
　　圖5為設(shè)計(jì)流量下，風(fēng)扇靜壓升、靜壓效率隨環(huán)量指數(shù)的變化曲線。


　　隨著環(huán)量指數(shù)α從0.7開始減小，靜壓升在增大的同時(shí)，效率也在不斷的提高；環(huán)量指數(shù)α減小到-0.2時(shí)，靜壓效率取得最大值，此后靜壓升和靜壓效率都開始一定幅度的減小。
無論從壓升還是效率上看，當(dāng)環(huán)量指數(shù)取一定的負(fù)值（-0.2～0）對(duì)本文所要研究的軸流風(fēng)扇是有利的，特別在α=-0.2時(shí)，取得最佳效率點(diǎn)，此點(diǎn)較α=0.5的測(cè)試風(fēng)扇靜壓升高出3.1Pa、靜壓效率高出4.6%，這說明選擇合適的環(huán)量指數(shù)在軸流風(fēng)扇的設(shè)計(jì)中有著重要的意義。
　　下文取實(shí)驗(yàn)測(cè)試的風(fēng)扇（α=0.5）、最高效率點(diǎn)的風(fēng)扇（α=-0.2）以及較小環(huán)量指數(shù)的風(fēng)扇（α=-0.7）來進(jìn)行內(nèi)部流動(dòng)對(duì)比分析。
4風(fēng)扇內(nèi)部流動(dòng)結(jié)構(gòu)


　　其中：Δptr進(jìn)出口相對(duì)總壓差，可以看出，損失主要集中在葉頂區(qū)域（70%～95%葉高），這是由葉頂間隙導(dǎo)致的泄漏流動(dòng)引起的（見圖7），而且在環(huán)量指數(shù)從0.5減小到-0.7的過程中，葉頂間隙區(qū)域的損失是不斷減小的。
　　圖7中可以看到間隙泄漏的流體在間隙通道內(nèi)由于受到進(jìn)出口壓差的作用而產(chǎn)生逆流，沿機(jī)閘流動(dòng)到進(jìn)口，并與來流摻混形成漩渦。這個(gè)漩渦使葉輪進(jìn)口處截面變窄，阻塞了流道，對(duì)流動(dòng)極為不利。圖8中相對(duì)速度系數(shù)定義式為：Ｇ＝Ｗ／Ｕtip（w為相對(duì)速度的大�。�，結(jié)合漩渦區(qū)速度流線以及相對(duì)速度系數(shù)云圖可以看到，α=-0.7時(shí)，漩渦區(qū)域的范圍是最小的。


　　圖9為風(fēng)扇出口密流在葉高上的分布，密流的定義式為：Φ=ρcz，它表征了流道內(nèi)通流能力的大小。從圖9中可以看出，由于α=-0.7風(fēng)扇葉頂負(fù)荷較大、做功能力強(qiáng)，使其葉頂區(qū)域的通流能力要強(qiáng)于其他兩個(gè)風(fēng)扇，較強(qiáng)的通流能力削弱了間隙處逆流流體對(duì)主流的影響，從而減小因間隙泄漏產(chǎn)生的逆流所帶來的損失。


　　圖10為三個(gè)風(fēng)扇吸力面極限流線圖，圖中標(biāo)注的尾緣處徑向流動(dòng)發(fā)展高度ZTE表征了這三種情況下端壁二次流動(dòng)發(fā)展的范圍[8]�？梢钥吹剑弘S著環(huán)量指數(shù)從0.5減小到-0.7，徑向高度ZTE是不斷增大的，這意味著二次流動(dòng)影響的范圍越來越大；而且環(huán)量指數(shù)減小時(shí)，根部弦長(zhǎng)的不斷縮短使得二次流動(dòng)在軸向的發(fā)展也變得格外迅速，以至于α=-0.7時(shí)葉高中間尾緣處流線出現(xiàn)一定的集結(jié)。α=-0.7風(fēng)扇根部比較劇烈的二次流動(dòng)導(dǎo)致了流場(chǎng)的惡化，使二次流動(dòng)損失迅速增大，這就解釋了圖6中α=-0.7風(fēng)扇根部損失大于其它兩者的原因。


　　圖11中橫坐標(biāo)Cax為無量綱弧長(zhǎng)（弧長(zhǎng)與葉高H的比值）；縱坐標(biāo)Cp為葉片表面靜壓力系數(shù)。觀察α=0.5風(fēng)扇10%和50%葉高的吸力面靜壓系數(shù)分布可以發(fā)現(xiàn)，兩條曲線出現(xiàn)了交叉，在交叉點(diǎn)之后，50%葉高靜壓高于10%葉高，靜壓梯度由50%葉高指向10%葉高（箭頭所示），這個(gè)徑向靜壓梯度可以降低近壁面的徑向竄流，抑制二次流動(dòng)的發(fā)展。α=-0.2風(fēng)扇，交叉點(diǎn)后移，由50%葉高指向10%葉高的靜壓梯度的范圍減小。α=-0.7風(fēng)扇的10%和50%葉高吸力面靜壓系數(shù)曲線已經(jīng)不再相交，在從前緣至尾緣的整個(gè)弧長(zhǎng)范圍內(nèi)，靜壓梯度由10%葉高指向50%葉高，這加速了附面層在徑向的發(fā)展，使二次流動(dòng)損失增加。


　　圖12把三個(gè)風(fēng)扇10%葉高靜壓系數(shù)分布放在一起作對(duì)比，可以分析出它們軸向的靜壓梯度差異。三個(gè)風(fēng)扇吸力面靜壓沿軸向都是急劇減小后又逐漸增大，這意味著貼近吸力面流體沿軸向是先加速流動(dòng)后減速流動(dòng)，在后半段存在一個(gè)由尾緣指向前緣的靜壓梯度，這個(gè)靜壓梯度促使了吸力面附面層的分離。圖中圈出了三個(gè)環(huán)量指數(shù)風(fēng)扇吸力面靜壓最小值點(diǎn)的位置，可以發(fā)現(xiàn)α=-0.7風(fēng)扇此點(diǎn)最低、靜壓值最小，而它軸向的尺寸又最短，這就導(dǎo)致了α=-0.7風(fēng)扇軸向的靜壓梯度最大，進(jìn)一步促使了附面層的分離。
5結(jié)論
　　利用CFD方法對(duì)低壓軸流風(fēng)扇的流場(chǎng)進(jìn)行了模擬，通過給定不同的環(huán)量指數(shù)，研究了環(huán)量指數(shù)對(duì)內(nèi)部流動(dòng)及損失分布的影響。針對(duì)本文設(shè)計(jì)研究的低壓軸流風(fēng)扇，可以得到以下的結(jié)論：
　　1）間隙的存在使風(fēng)扇損失集中在葉頂，環(huán)量指數(shù)取適當(dāng)?shù)呢?fù)值時(shí)，風(fēng)扇葉頂處通流能力較強(qiáng)，可以削弱逆流漩渦對(duì)主流的影響，減小葉頂間隙泄漏帶來的損失。
　　2）環(huán)量指數(shù)如果取值過小，會(huì)使根部吸力面沿徑向指向葉頂和沿軸向指向前緣的靜壓梯度都較大，促使了附面層的分離，增大了二次流動(dòng)損失。
　　3）本文所研

蕪湖負(fù)壓風(fēng)機(jī)
負(fù)壓風(fēng)機(jī)參數(shù)
安徽負(fù)壓風(fēng)機(jī)

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