為了改進(jìn)和提高軸流 風(fēng)機(jī) 的性能 ,用計(jì)算流體力學(xué) (CFD)方法 設(shè)計(jì) 了系列 風(fēng)機(jī)用翼型 ,并對(duì)其中部分翼型和風(fēng)機(jī)行業(yè)原來(lái)采用的翼型CLARK -Y和RAF-6E在風(fēng)洞中以及用于風(fēng)機(jī) 后在風(fēng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明 ,新設(shè)計(jì)的翼型 ,氣動(dòng)性能高于原有的翼型 ,采于新 翼型的風(fēng)機(jī) ,效率和噪聲性能高于原有 翼型的風(fēng)機(jī) 。 　

　　軸流風(fēng)機(jī)葉輪的氣動(dòng)性能是決定風(fēng)機(jī)性能好壞的主要因素，而葉輪葉片的剖面形狀(翼型)又是決定風(fēng)機(jī)性能的關(guān)鍵。有關(guān)文獻(xiàn)中已有許多種翼型，其中最先進(jìn)的莫過(guò)于航空上使用的飛機(jī)機(jī)翼翼型；其它領(lǐng)域或行業(yè)對(duì)翼型的研究沒(méi)有投入或投入較少，常常參照采用航空用翼型。但是，由于使用條件，特別是雷諾數(shù)的差異太大，簡(jiǎn)單采用航空的已有翼型作為風(fēng)機(jī)葉輪葉片形狀，并不能充分發(fā)揮翼型的最佳作用。因此，我們采用航空科學(xué)上的先進(jìn)氣動(dòng)設(shè)計(jì)分析技術(shù)，針對(duì)風(fēng)機(jī)的使用條件，設(shè)計(jì)出系列風(fēng)機(jī)專(zhuān)用翼型，經(jīng)過(guò)風(fēng)洞試驗(yàn)驗(yàn)證，新翼型的性能高于原有翼型。用同樣的風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)方法，而葉輪剖面采用兩種不同的翼型——新翼型和原有翼型設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)，在風(fēng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)，結(jié)果表明采用新翼型的風(fēng)機(jī)效率高于原有翼型。

1　翼型氣動(dòng)設(shè)計(jì)

　　在風(fēng)機(jī)使用條件下，體現(xiàn)空氣粘性影響的雷諾數(shù)比較低，葉片通常在低速(低馬赫數(shù))、高升力系數(shù)下運(yùn)行。根據(jù)我們的經(jīng)驗(yàn)，選定風(fēng)機(jī)用翼型的設(shè)計(jì)條件如表1所示。

表1

雷諾數(shù) 0.48×10 6 馬赫數(shù) 0.15 升力系數(shù) 0.7 0.6 0.6 0.55 0.5 翼型相對(duì)厚度 12～11 11～10 10～9 9～8 8～6 　　

　　考慮到使用雷諾數(shù)比較低，因此，有可能要求新設(shè)計(jì)翼型翼面上保持較長(zhǎng)的層流段，以便降低阻力，提高升阻比。但是，過(guò)長(zhǎng)的層流段，會(huì)使翼型在非設(shè)計(jì)狀態(tài)下的性能迅速變壞。因此，我們規(guī)定50%層流段作為設(shè)計(jì)目標(biāo)。

　　 由于設(shè)計(jì)升力系數(shù)為0.5～0.7，其數(shù)值比較大；為了使翼型上、下翼面都保持較長(zhǎng)的層流段，翼型必須具有適當(dāng)?shù)膹澏龋�才能獲得有利的翼面壓力分布，有利于保持層流流動(dòng)。

　　 根據(jù)對(duì)翼型相對(duì)厚度的要求，利用我們開(kāi)發(fā)的CFD翼型設(shè)計(jì)程序TD2D和翼型分析程序NPUTL2D等 ［1～4］ ，設(shè)計(jì)了系列高性能翼型。這些翼型分為不同的族，例如其中一族編號(hào)為FJZX06～FJZX12。

表2

 

　　為了風(fēng)洞試驗(yàn)驗(yàn)證對(duì)比，我們從一族新設(shè)計(jì)翼型中選出FJZX08、FJZX10和FJZX12三個(gè)翼型，其參數(shù)見(jiàn)表2，還選用了兩個(gè)常用翼型CLARK-Y(相對(duì)厚度為11.7%)和RAF-6E(相對(duì)厚度10.2%)，一共加工了5個(gè)翼型模型進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn)，各翼型形狀如圖1所示。

2　風(fēng)機(jī)氣動(dòng)設(shè)計(jì)

　　風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)是采用我們開(kāi)發(fā)的以孤立翼型法為基礎(chǔ)，借鑒和吸收風(fēng)洞風(fēng)扇與飛機(jī)螺旋槳的設(shè)計(jì)思想和方法的風(fēng)機(jī)工程設(shè)計(jì)系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)的。

　　 設(shè)計(jì)的主要參數(shù)為：介質(zhì)為空氣，氣體常數(shù)R=288.5J/kg ,車(chē)間房頂通風(fēng)設(shè)備。 K，絕熱指數(shù)k=1.4，進(jìn)口絕對(duì)壓力P=101325Pa，進(jìn)口溫度T 1 =20℃，進(jìn)口密度ρ=1.2kg/m3 ，轉(zhuǎn)速n=1450r/min，流量Q=7090m3/h，全壓P=124.6Pa，葉輪直徑D t =0.5m，葉片數(shù)z=6。

　　 考慮到風(fēng)機(jī)直徑較小，采用變環(huán)量設(shè)計(jì)，所以計(jì)算中取環(huán)量指數(shù)α=0.5，效率η=0.8，升力系數(shù)采用由根部到梢部逐漸減小，線性變化。

　　 為了進(jìn)行對(duì)比，設(shè)計(jì)中有關(guān)參數(shù)的選取原則是保證具有相同的作功能力，即兩個(gè)葉輪產(chǎn)生相同的壓力和流量。計(jì)算的主要結(jié)果(由根部到梢部的變化范圍)為：葉片安裝角β A =53°～20°；葉片弦長(zhǎng)b=0.09～0.085m；葉片相對(duì)厚度 c=11%～7%。

3　翼型風(fēng)洞試驗(yàn)

3.1　風(fēng)洞與測(cè)試設(shè)備

　　翼型實(shí)驗(yàn)是在西北工業(yè)大學(xué)F-3風(fēng)洞中進(jìn)行的。該風(fēng)洞為一低速二元直流閉口式風(fēng)洞，實(shí)驗(yàn)段尺寸為2.9×0.2×2m，橫截面為矩形，風(fēng)洞收縮比為14.4，空風(fēng)洞最大風(fēng)速55m/s，實(shí)驗(yàn)段氣流原始紊流度約為0.29%，風(fēng)洞最大有效雷諾數(shù)為1.8×10 6 ，本次實(shí)驗(yàn)諸翼型所做的基于翼剖面弦長(zhǎng)的實(shí)驗(yàn)雷諾數(shù)Re為6.5×10 5 、9.7×10 5 、1.3×10 6 。
　　 壓力與尾跡測(cè)量采用微機(jī)控制的多管壓力計(jì)光電巡回檢測(cè)系統(tǒng)。

3.2　實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?

　　實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ蜑槟举|(zhì)結(jié)構(gòu)，弦長(zhǎng)470mm，展長(zhǎng)200mm。模型上下表面中間剖面(包括前、后緣)共開(kāi)有34個(gè)孔，孔徑?0.6～0.7mm，用軟塑料管與橡膠管通過(guò)過(guò)渡接頭與多管壓力計(jì)相連。

3.3　實(shí)驗(yàn)方法

　　翼型的迎角變化范圍為-4°開(kāi)始至失速以后若干迎角為止。在最小迎角附近和大迎角時(shí)變化間隔為0.5°或1°，其余一般為2°，通過(guò)翼型表面壓力分布測(cè)量并積分計(jì)算出翼型的升力系數(shù)C L ，與繞1/4弦線處的俯仰力矩系數(shù)C M ，通過(guò)測(cè)量模型尾跡區(qū)的總壓分布與靜壓，根據(jù)動(dòng)量定理計(jì)算翼型的阻力系數(shù)C D 。

3.4　實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理

　　由所測(cè)量的翼型表面的靜壓以及尾流區(qū)的靜壓和總壓，求出翼型表面的法向力系數(shù)和弦向力系數(shù)，再由法向力系數(shù)和弦向力系數(shù)最后求出升力系數(shù)、阻力系數(shù)和力矩系數(shù)。

3.5　實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

3.5.1　實(shí)驗(yàn)結(jié)果
　　 圖2為各翼型的C L ～C D 曲線，圖3為各翼型的C L /C D ～C L 曲線，圖4為FJZX10翼型理論計(jì)算升阻比與風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)升阻比比較，圖5為FJZX10翼型設(shè)計(jì)計(jì)算的壓力分布與實(shí)驗(yàn)壓力分布的比較。

　　 (1)阻力　由圖2可見(jiàn)，F(xiàn)JZX12的最小阻力系數(shù)比CLARK—Y略小。而FJZX10的最小阻力系數(shù)比RAF-6E的小很多。

　　 (2)升阻比　由圖3和表3、表4可見(jiàn)，在設(shè)計(jì)升力系數(shù)(C L ≤0.7)時(shí)，F(xiàn)JZX12的升阻比比CLARK-Y的略大，而且前者的翼型相對(duì)厚度還略大于后者。FJZX10的升阻比比RAF—6E的大得多。
　　 從以上兩點(diǎn)說(shuō)明，新設(shè)計(jì)的翼型性能比原有翼型的性能好。
　　 FJZX10翼型分析計(jì)算預(yù)估升阻比與風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)結(jié)果的升阻比表示在圖4中，兩者比較符合。

　　 (3)翼面壓力分布　FJZX10翼型設(shè)計(jì)計(jì)算的翼面壓力分布與實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本符合，見(jiàn)圖5。翼型上表面后緣附近的壓力的實(shí)驗(yàn)值與計(jì)算值有差異，估計(jì)是洞壁附面層的影響。

　　 針對(duì)風(fēng)機(jī)使用條件設(shè)計(jì)的新翼型，其性能高于選用現(xiàn)成的翼型，其增量可達(dá)(20～40)%。　　

表3　升阻比比較

風(fēng)速

(m/s)

最大升阻比K max CLARK-Y FJZX12 增減百分?jǐn)?shù)(%) RAF—6E FJZX10 增減百分?jǐn)?shù)(%) 20 74.2 71.0 -4.3 61.9 78.3 26.5 30 100.9 104.3 3.4 82.8 117.4 41.8 40 90.4 114.3 26.4 90.9 119.1 31.0

表4

風(fēng)速
(m/s) 設(shè)計(jì)升力系數(shù)C L =0.7下的升阻比 設(shè)計(jì)升力系數(shù)C L =0.6下的升阻比 CLARK-Y FJZX12 增減百分?jǐn)?shù)(%) RAF—6E FJZX10 增減百分?jǐn)?shù)(%) 20 69 71 2.9 59 72 28.8 30 97 98 1.03 72 101 40.3 40 88 92 4.55 80 106 32.5 4　風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)

4.1　風(fēng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)與測(cè)試儀器

　　風(fēng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)符合國(guó)標(biāo)的風(fēng)管式進(jìn)氣試驗(yàn)裝置，風(fēng)管直徑D=0.504m，其進(jìn)氣集流器為圓弧形。
　　 測(cè)量各有關(guān)參數(shù)所用儀器為：壓力用補(bǔ)償微壓器，大氣壓用無(wú)汞大氣壓力計(jì)，功率用功率表，轉(zhuǎn)速用光電轉(zhuǎn)速表，噪聲用精密噪聲儀。所用上述儀器儀表均經(jīng)計(jì)量部門(mén)檢定合格并在檢定有效日期內(nèi)使用，其精度符合GB1236—85及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。

4.2　試驗(yàn)?zāi)Ｐ?/p>

　　試驗(yàn)用風(fēng)機(jī)葉輪兩個(gè)(按同一方法設(shè)計(jì)而選用不同翼型)，用鋁合金鑄造。電機(jī)和風(fēng)筒為同一個(gè)，電機(jī)型號(hào)為YSF—7124，轉(zhuǎn)速n=1400r/min，功率N=0.37kW。

4.3　試驗(yàn)方法

　　風(fēng)機(jī)的空氣動(dòng)力性能試驗(yàn)按照GB1236－85《通風(fēng)機(jī)空氣動(dòng)力性能試驗(yàn)方法》進(jìn)行，噪聲性能按照GB28888—82《風(fēng)機(jī)和羅茨鼓風(fēng)機(jī)噪聲測(cè)量方法》進(jìn)行，采用風(fēng)機(jī)出氣口噪聲測(cè)量方法測(cè)量噪聲，進(jìn)口集流器測(cè)量流量，兩瓦特表法測(cè)量功率。在與風(fēng)機(jī)出口軸線45°距出口中心1m處測(cè)量A聲級(jí)。

4.4　實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理

　　氣動(dòng)性能按GB1236—85中公式，比A聲級(jí)按GB2888—82中公式編程后在計(jì)算機(jī)上進(jìn)行計(jì)算和核算處理。

4.5　實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

4.5.1　實(shí)驗(yàn)結(jié)果

　　風(fēng)機(jī)性能(含噪聲)曲線見(jiàn)圖6。

4.5.2　結(jié)果分析

　　由圖6可知，在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)參數(shù)及工作轉(zhuǎn)速下，當(dāng)風(fēng)機(jī)流量為設(shè)計(jì)流量Q=7090m 3 /h時(shí)，F(xiàn)JZX新翼型葉輪與原有CLARK-Y翼型葉輪相比，效率提高了8%，噪聲降低了3dB，此時(shí)的壓力增加了10Pa。

5　結(jié)論

　　(1)針對(duì)風(fēng)機(jī)使用條件設(shè)計(jì)的新翼型，經(jīng)翼型風(fēng)洞試驗(yàn)和用于風(fēng)機(jī)葉片剖面風(fēng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)試驗(yàn)表明，新翼型性能高于所選用的現(xiàn)有翼型。

　　 (2)所使用的翼型設(shè)計(jì)分析方法和風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)系統(tǒng)能可靠地設(shè)計(jì)出針對(duì)使用條件的新翼型和滿(mǎn)足用戶(hù)使用要求的新風(fēng)機(jī)。

 

參 考 文 獻(xiàn)

［1］　張仲寅，楊新鐵，Laschka B.超臨界翼型設(shè)計(jì).飛機(jī)雜志(美國(guó))，1988
［2］　華俊等.NPU翼型的氣動(dòng)力分析和改進(jìn)設(shè)計(jì).航空學(xué)報(bào)，1989
［3］　華俊等.一種跨音速翼型設(shè)計(jì)方法及設(shè)計(jì)諸例.空氣動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào)，1990
［4］　張勇.氣動(dòng)外形光順及其對(duì)氣動(dòng)力數(shù)值模擬效果的影響.航空學(xué)報(bào)，1993

 ,進(jìn)口水簾;      風(fēng)機(jī)是依靠輸入的機(jī)械能，提高氣體壓力并排送氣體的機(jī)械，它是一種從動(dòng)的流體機(jī)械。
離心風(fēng)機(jī)廣泛用于工廠、礦井、隧道、冷卻塔、車(chē)輛、船舶和建筑物的通風(fēng)、排塵和冷卻；鍋爐和工業(yè)爐窯的通風(fēng)和引風(fēng)；空氣調(diào)節(jié)設(shè)備和家用電器設(shè)備中的冷卻和通風(fēng)；谷物的烘干和選送；風(fēng)洞風(fēng)源和氣墊船的充氣和推進(jìn)等。

離心風(fēng)機(jī)的工作原理與透平壓縮機(jī)基本相同，只是由于氣體流速較低，壓力變化不大，一般不需要考慮氣體比容的變化，即把氣體作為不可壓縮流體處理。

離心風(fēng)機(jī)歷史
風(fēng)機(jī)已有悠久的歷史。中國(guó)在公元前許多年就已制造出簡(jiǎn)單的木制礱谷風(fēng)車(chē)，它的作用原理與現(xiàn)代離心風(fēng)機(jī)基本相同。1862年，英國(guó)的圭貝爾發(fā)明離心風(fēng)機(jī)，其葉輪、機(jī)殼為同心圓型，機(jī)殼用磚制，木制葉輪采用后向直葉片，效率僅為40％左右，主要用于礦山通風(fēng)。1880年，人們?cè)O(shè)計(jì)出用于礦井排送風(fēng)的蝸形機(jī)殼，和后向彎曲葉片的離心風(fēng)機(jī)，結(jié)構(gòu)已比較完善了

中國(guó)作為一個(gè)工業(yè)制造大國(guó)，重工業(yè)的發(fā)展仍舊占據(jù)重要的經(jīng)濟(jì)地位。而工業(yè)鍋爐生產(chǎn)工藝作為重工業(yè)產(chǎn)品工藝流程的重要一部分，也由此受關(guān)注。

工業(yè)鍋爐的溫度？

你可知道，一個(gè)鍋爐內(nèi)裝的液體溫度有多高？800度到1200度！這些溫度，可以將人都融化掉。所以，為了降低鍋爐高溫對(duì)人體的傷害，許多工業(yè)鍋爐使用廠家都會(huì)選購(gòu)排熱散熱鼓風(fēng)機(jī)以保障可靠地操作。

高溫工業(yè)鍋爐有哪些？

■連續(xù)加熱爐

■箱式爐

■帶懸掛爐

■時(shí)效爐

■井式爐

■高對(duì)流爐

■推桿爐

■輥底爐

■步進(jìn)梁式加熱爐

?哪些進(jìn)口風(fēng)機(jī)適用于工業(yè)鍋爐散熱？

利用工業(yè)散熱風(fēng)機(jī)，尤其是進(jìn)口風(fēng)機(jī)，如意大利風(fēng)機(jī)法拉利、美國(guó)雙城風(fēng)機(jī)、瑞士的奧斯博格風(fēng)機(jī)等，在處理工業(yè)爐產(chǎn)生的熱量方面都有明顯的優(yōu)勢(shì)。它們能夠幫助熱氣順利過(guò)渡，從而讓鍋爐各處擁有更均勻的能量。

?鍋爐風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)應(yīng)注意什么？

適用于工業(yè)鍋爐的工業(yè)風(fēng)機(jī)，即鍋爐風(fēng)機(jī)，必須要采用細(xì)節(jié)性的智能解決方案。盡可能使風(fēng)機(jī)電機(jī)的溫度達(dá)到800度，且在預(yù)計(jì)壽命范圍內(nèi)，盡量讓客戶(hù)減少更換電機(jī)的頻率。這也要求，風(fēng)機(jī)制造商要設(shè)計(jì)特殊可靠的風(fēng)機(jī)，如適用于1200度溫度的極端鍋爐風(fēng)機(jī)。

通常情況下，這些鍋爐風(fēng)機(jī)必須要包括以下幾個(gè)部件：

水冷電機(jī)

水冷式絕緣盒

在緊急情況下，緊急斷開(kāi)高溫冷卻

建立氣密模型

采用特殊電機(jī)軸（如鉻鎳鐵合金600）

使用雙速電機(jī)，降低電機(jī)的高溫

?鍋爐風(fēng)機(jī)安裝需注意什么？

因?yàn)楣�業(yè)鍋爐高溫，在安裝時(shí)必須要注意避免熱氣對(duì)安裝人員的傷害。建議，將一個(gè)圓形或直角的法蘭作為“插件”，直接介入鍋爐的頂部或側(cè)壁，從而減少散熱危害。許多廠商的鍋爐生產(chǎn)也將得益于這種特殊的設(shè)計(jì)。

同時(shí)，為了降低專(zhuān)用高爐氣溫，降低熱氣損失，可以給電機(jī)和軸承安裝一個(gè)絕緣箱。而且，如果可以，還需減小體積，提高安裝的方便度。這也是許多進(jìn)口風(fēng)機(jī)熱衷于設(shè)計(jì)適應(yīng)力比較強(qiáng)的電機(jī)耦合、風(fēng)機(jī)葉輪和驅(qū)動(dòng)皮帶的原因。

本文鏈接: 工業(yè)風(fēng)機(jī)在工業(yè)鍋爐當(dāng)中的應(yīng)用
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　　傳統(tǒng)上凍干周期的確定基本是依賴(lài)于經(jīng)驗(yàn)和多次試驗(yàn)的結(jié)果，其科學(xué)性和效率很難保證。目前國(guó)際上一些大的藥廠和專(zhuān)業(yè)公司開(kāi)始致力于可控的、可驗(yàn)證的凍干周期的研究，這種技術(shù)并不需要增加任何添加劑，其核心優(yōu)點(diǎn)在于通過(guò)精確控制冰晶體的尺寸，凍干產(chǎn)品的孔徑等來(lái)降低干燥時(shí)間。

　　通過(guò)對(duì)預(yù)凍速率的控制，可以在所有樣品范圍內(nèi)對(duì)冰晶體的形成進(jìn)行控制，而良好的冰晶體結(jié)構(gòu)可以使得凍干過(guò)程尤其是第一階段升華的時(shí)間大大縮短。是美國(guó)禮來(lái)大藥廠對(duì)某產(chǎn)品西林瓶?jī)龈傻难芯繉?shí)例，事實(shí)證明，完全可以建立一個(gè)可控的模型來(lái)達(dá)到對(duì)孔徑的精確控制，從而使初級(jí)干燥的時(shí)間縮短一半。同時(shí)，凍干后產(chǎn)品的殘水含量，溶解性，成形性均非常均一。

　　對(duì)凝固過(guò)程的精確控制還可以將易發(fā)生變化的生物活性物質(zhì)的活性損失降到最低�？煽乩鋬鲆允拐麄�(gè)凍干過(guò)程置于嚴(yán)格控制之下，凍干終點(diǎn)的判定難題也自然迎刃而解。

　　無(wú)托盤(pán)凍干或一次性托盤(pán)代替不銹鋼托盤(pán)凍干散料凍干常規(guī)上一直使用不銹鋼托盤(pán)做為物料的凍干容器，不銹鋼托盤(pán)的使用帶來(lái)一系列的問(wèn)題：不銹鋼托盤(pán)本身平整度的問(wèn)題導(dǎo)致與擱板接觸不充分，換熱效率低，這一問(wèn)題在托盤(pán)長(zhǎng)期使用變形后顯得尤其突出；不銹鋼托盤(pán)的清洗，消毒非常繁瑣；出料不便，尤其是借助不銹鋼工具出料時(shí)產(chǎn)生金屬顆粒的問(wèn)題；托盤(pán)與擱板的磨擦對(duì)擱板的光潔度產(chǎn)生一定的破壞作用并可能產(chǎn)生金屬顆粒。

　　目前，國(guó)際上許多藥廠開(kāi)始使用無(wú)菌膜來(lái)代替不銹鋼托盤(pán)�；�本的方法是使用雙層包裝的無(wú)菌薄膜，在無(wú)菌間里將無(wú)菌薄膜通過(guò)特殊的夾子固定在不銹鋼框架上，產(chǎn)品則加入無(wú)菌薄膜。其優(yōu)點(diǎn)是：無(wú)菌薄膜在物料重力的作用下，可以完全與擱板接觸，避免了不銹鋼托盤(pán)同時(shí)與擱板接觸不充分，換熱效率低的問(wèn)題；免去了托盤(pán)的清洗，滅菌過(guò)程；出料方便，完全，不易起塵；無(wú)菌薄膜可以反復(fù)使用。

　　目前，天利集團(tuán)科技有限公司正在國(guó)內(nèi)推廣這種技術(shù)并已經(jīng)被一些制藥企業(yè)采用，取得了不錯(cuò)的效果。

　　另外，國(guó)際上還出現(xiàn)了一種使用拋棄型凍干托盤(pán)的方法。這種拋棄型凍干托盤(pán)使用基于塑料的材料，為一次性使用，避免繁瑣的清洗，滅菌過(guò)程。另外，這種托盤(pán)還有一個(gè)獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)：整個(gè)托盤(pán)由隔離膜覆蓋。一方面，該膜可以使水分子自由通過(guò)；另一方面，隔離膜又可以防止產(chǎn)品飛出及潛在的交叉污染。使用這種一次性托盤(pán)，盡管托盤(pán)本身的成本比較高，但能克服使用開(kāi)放式的不銹鋼托盤(pán)所帶來(lái)的一系列副作用，如產(chǎn)品在凍干機(jī)內(nèi)及工藝區(qū)里的飛揚(yáng)、以及由此導(dǎo)致的收率的損失、工作人員及產(chǎn)品的暴露危險(xiǎn)、大量的清潔及清洗工作等都可以得到避免，從而大大降低了凍干生產(chǎn)的隱性成本。

　　整合的凍干生產(chǎn)線為了盡可能的減少潔凈間內(nèi)的操作人員，從而產(chǎn)生更好的無(wú)菌安全性，降低運(yùn)行費(fèi)用，以為代表的國(guó)際上大的凍干設(shè)備供應(yīng)商開(kāi)始向高端客戶(hù)提供整合的凍干生產(chǎn)線方案所示。

　　所謂整合的凍干生產(chǎn)線，是包括凍干機(jī)以及與之配套的自動(dòng)進(jìn)出料系統(tǒng)（分為固定式和移動(dòng)式），轉(zhuǎn)運(yùn)系統(tǒng)（層流轉(zhuǎn)運(yùn)車(chē)，緩沖車(chē)，流水線），隔離系統(tǒng)，以及從西林瓶清洗到滅菌分裝,瓦廠房散熱處理方法，半壓塞和軋蓋，檢重裝置。整合的凍干生產(chǎn)線的提供，使整個(gè)凍干生產(chǎn)的自動(dòng)化程度大為提高，可重復(fù)性和可控性也大大提高了。更重要的是，由于操作人員的減少，無(wú)菌控制更加完美，特殊產(chǎn)品生產(chǎn)時(shí)的人員保護(hù)更加安全了。目前，國(guó)際上能夠進(jìn)行整合凍干生產(chǎn)線生產(chǎn)的企業(yè)并不多。

　

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